摘要:测试了掺氨基三亚甲基膦酸（ATMP）水泥净浆的凝结时间及抗压强度.利用水化热测试、X射线衍射分析、热重分析、扫描电镜分析、Zeta电位测试等手段研究了ATMP对水泥水化的影响，探讨了ATMP对水泥净浆的缓凝机理.结果表明：随着ATMP掺量（以占水泥质量分数计）的增加，水泥净浆凝结时间逐渐延长；掺ATMP水泥净浆3d抗压强度仅在ATMP掺量大于等于008%时低于空白样，而28d抗压强度在ATMP掺量010%范围内均高于空白样；在水化初期，ATMP促进了水泥中C3A矿物的水化.ATMP与水泥净浆中的Ca2+结合形成微溶性的Ca35（C3H7O10NP3）螯合物并包裹在未水化的水泥颗粒表面，抑制了C3S矿物的水化和Ca（OH）2的形成，导致水泥水化放热量和水化放热速率随ATMP的掺入而明显降低.

摘要:应用腐蚀电位、腐蚀电流密度和交流阻抗谱，研究了碳纳米管（CNT）碳纤维（CF）水泥基材料铺覆层作为辅助阳极对混凝土中钢筋的阴极保护效果.结果表明：所施加的电流能引起钢筋电位足够的负移，从而有效地保护钢筋.与碳纤维水泥基材料相比，采用CNTCF水泥基材料作为辅助阳极来实施阴极保护的钢筋试样腐蚀电流密度更小，保护效果更佳.随着龄期的增长，在实施阴极保护钢筋试样的Nyquist图中，中频区容抗弧半径增大，电荷转移电阻增大.采用CNTCF水泥基材料铺覆层作为辅助阳极对混凝土中钢筋的阴极保护具有显著的增强效果.

摘要:为了研究碳化过程中水化硅酸钙凝胶（CSH）平均链长的演变规律，采用29Si NMR技术对不同水灰比、不同碳化时间的水泥净浆试样进行了分析.同时，对碳化后试样的氢氧化钙（CH）和CaCO3质量进行了热重分析.结果表明：加速碳化条件下试样的CSH平均链长增加，相同水灰比试样的碳化时间越长，其CSH平均链长越长；相同碳化时间的试样，水灰比越大，其CSH平均链长越长；碳化28d之后，053水灰比（质量比，下同）试样的CSH已基本完全碳化，035水灰比试样的CSH结构在一定程度上发生了变化，而023水灰比试样的CSH结构基本没有变化.另外，053水灰比试样的CSH碳化不是在CH完全反应后才开始的，碳化至7d时CH和CSH都发生了碳化反应且都没有完全碳化.

摘要:采用干湿循环法将钢纤维进行加速锈蚀，在分析其表观锈蚀特征的基础上，通过轴向拉伸试验和有限元分析研究了锈蚀程度对其力学性能退化的影响.结果表明：干湿循环处理后钢纤维表面出现了较多的锈坑，截面损失和锈坑处应力集中使其力学性能退化，而应力集中程度又取决于锈坑深度、宽度和钢纤维直径.建立了考虑锈坑深度、宽度和钢纤维直径影响的锈蚀钢纤维极限拉伸荷载退化模型，经试验验证，该模型也适用于计算锈蚀钢筋的极限拉伸荷载.

摘要:对大掺量矿粉（质量分数70%）和不同体积分数集料混凝土试件在浓度为424g/L的MgSO4溶液侵蚀作用下表观损伤、线膨胀率、质量和相对动弹模量变化情况进行监测，并结合背散射电子图像、能谱扫描和压汞等微观结构分析结果，研究了大掺量矿粉和集料对混凝土抗硫酸镁溶液侵蚀性能的影响机理.结果表明：尽管矿粉有助于细化硬化浆体孔结构并提高混凝土的抗渗性能，但大掺量矿粉会降低Ca（OH）2含量，加快体系中CSH的分解和MSH生成，不利于提高其抗硫酸镁溶液侵蚀的能力.在高浓度硫酸镁溶液环境中，膨胀性产物石膏易于临近集料区域沉积，使混凝土的损伤破坏程度随集料体积分数的增加而有所增大.在针对抗硫酸镁溶液侵蚀混凝土组成设计时，需综合考虑胶凝材料及水化产物组成、硬化浆体孔结构的共同影响.

摘要:利用X射线计算机层析术（CT）对混凝土试件单轴压缩过程进行原位扫描，获得了不同荷载下试件的CT图像.通过对CT图像进行分析，获得了灰度均值及其均方差、孔隙率和计盒维数随荷载变化的规律.结合数字体散斑法（DVSP）获得了试件内部三维位移场与应变场.结果表明：试件内部不同尺度裂隙的发展导致灰度均值及其均方差、孔隙率和计盒维数发生相应的变化，灰度均值及其均方差可以揭示小于CT尺度裂隙的发展规律，孔隙率和计盒维数更适用于描述大于CT尺度裂隙的特征.试件内部的位移场与应变场能够直观地揭示出小于CT尺度微裂隙引起的应变局部化区域的产生及发展过程，为混凝土细观破坏机理研究提供了新方法.

摘要:采用不同的最大应力水平和不同的疲劳次数对C30混凝土进行拉伸疲劳试验，然后采用残余拉应变、基于超声波波速的疲劳损伤度和基于电化学阻抗谱的损伤电阻对拉伸疲劳后混凝土的疲劳损伤进行表征，研究混凝土氯离子扩散系数和疲劳损伤之间的关系.结果表明：残余拉应变越大，混凝土氯离子扩散系数也越大，残余拉应变25×10-6可以作为混凝土耐氯离子侵蚀性能的起劣点；混凝土氯离子扩散系数随着疲劳损伤度的增加而增大，两者之间呈指数函数关系；混凝土氯离子扩散系数随着损伤电阻的增大而减小，两者之间呈指数函数关系.

摘要:采用气冻气融方式，对足尺（150mm×300mm×2700mm）钢筋混凝土梁的抗冻性进行了研究，分析了冻融对试件相对动弹性模量、损伤层厚度、抗压强度及质量的影响，并研究了浸泡时间及钢筋对超声测试结果的影响；同时，研究了冻融对钢筋混凝土梁极限承载力的影响，并建立了气冻气融环境下钢筋混凝土梁的承载力退化模型.结果表明：随着冻融循环次数的增加，梁构件的相对动弹性模量、极限承载力及其混凝土芯样抗压强度降低，损伤层厚度增加，冻融循环150次时，其相对动弹性模量降至054，极限承载力降至未冻融时的867%，芯样抗压强度降至未冻融时的55%.

摘要:以自然海洋潮差区环境条件下暴露时间分别为60，120，240，360，480，600d的混凝土现场试验结果为基础，计算了5种水灰比混凝土的氯离子扩散系数；以60，120，240，360，480d的氯离子扩散系数测量结果，推导了潮差环境下混凝土中氯离子扩散系数的时变模型，并以该时变模型计算了暴露600d后混凝土中氯离子扩散系数及自由氯离子含量，验证了该时变模型的适用性.结果表明：水灰比越大，混凝土中氯离子扩散系数在前期衰减的经验系数m越小，即对降低混凝土氯离子长期扩散性能的效果越差，因此减小水灰比能有效降低混凝土的长期氯离子扩散性能；暴露600d后混凝土中氯离子扩散系数降低幅度已经很小，基本趋于稳定；得到的混凝土氯离子扩散系数时变模型能较好地反映潮差环境下混凝土中氯离子侵蚀过程.

摘要:采用pH值为30，40，50的酸液浸泡CA砂浆试件，模拟酸雨对CA砂浆的侵蚀破坏作用.对酸液浸泡的CA砂浆进行抗压强度测试、差热（DTA）分析、扫描电镜能谱（SEMEDS）分析，并用生物显微镜观察酸液中微生物的生长状况，探讨模拟酸雨对CA砂浆的侵蚀破坏机理.结果表明：酸液的长时间浸泡将导致CA砂浆试件开裂、剥落，抗压强度降低.CA砂浆经过酸液长时间浸泡后，由内到外CSH凝胶含量降低，表面出现大量CaSO4·2H2O结晶，同时酸液中含有较多的丝状真菌和酵母菌，与现场观察到的无砟轨道CA砂浆填充层生物破坏严重的现象相符合.酸液对CA砂浆的侵蚀破坏过程包括CSH凝胶的溶蚀过程、CaSO4·2H2O结晶的膨胀破坏过程和生物的腐蚀过程.

摘要:通过双剪试验，研究了冻融循环和持续荷载共同作用下碳纤维增强复合材料（CFRP）高强混凝土界面的黏结性能.结果表明：冻融循环和持载作用均对CFRP高强混凝土的黏结性能产生了不利影响，冻融循环使其极限荷载和极限黏结滑移显著减小，持载则降低了其黏结刚度；冻融循环和持载的共同作用使界面黏结性能退化进一步加剧，而有效黏结长度增加.此外，界面的破坏形式由树脂与混凝土之间的黏结破坏转变为表层混凝土的剪切破坏，说明冻融循环和持载作用引起的混凝土劣化是导致界面黏结性能降低的主要原因.

摘要:针对现有预测模型中参数难以确定，导致预测精度不足的问题，采用分布式光纤传感技术对混凝土锈胀全过程进行实时监测，并基于监测数据对解析模型中的关键参数——铁锈膨胀率进行反演算，建立了可动态更新的钢筋混凝土锈胀全过程预测模型.

摘要:利用MTS万能试验机和Instron落锤冲击系统分别研究了单束玄武岩纤维增强复合材料（单束BFRP）在室温（25℃）下的准静态（应变速率为（1/600）s-1）力学性能及不同温度（-25，0，25，50，75，100℃）、应变速率（40，80，120，160s-1）下的力学性能.结果表明：单束BFRP的拉伸力学性能与应变速率、温度具有相关性.在室温下，随着应变速率的增加，单束BFRP的弹性模量、破坏强度、峰值应变、最大应变和韧性均有不同程度的增大；在相同的应变速率(40s-1）下，随着温度的升高，弹性模量、破坏应力和冲击韧性先增大后减小，峰值应变和最大应变先减小后增大.

摘要:采用外乳化法，以自制的长碳链烷基三乙氧基硅烷乳化制备了渗透型硅烷防护膏体.以乳化剂Gransurf 61与Gransurf 71等质量复配且其掺量（质量分数）均为4%时，所制备的膏体粒径分布均匀、蒸发率最低、稳定性最好，在50℃下能保存10d，室温下稳定期可达到60d以上.对经制备膏体养护的混凝土进行接触角、吸水率、渗透深度和综合涂布性能等测试，结果表明：硅氧烷烷基碳链长度越长，所制备膏体的渗透深度就越小，防护表面水的接触角就越大，经膏体防护的混凝土表面与水的接触角均大于1297°，吸水率降低量大于9153%，渗透深度大于30mm，能够满足防护要求；复合型硅氧烷膏体的综合防护性能优于单一型防护剂，其中C10+C14综合性能最优，增加涂布次数有利于提高其对混凝土的防护效果，甚至可使混凝土表面达到超疏水状态.

摘要:测试了2种混凝土减缩剂（SRA1和SRA2）对砂浆、混凝土的收缩性能，混凝土新拌性能、硬化性能的影响，并从表面张力、离子浓度、水化放热速率和水化程度等方面探索了SRA1和SRA2对水泥基材料的作用机理.结果表明：减缩剂对水泥基材料干燥收缩的抑制作用主要表现在7d前，对自收缩的抑制作用在后期依然显著；SRA1的减缩机理主要是降低浆体孔溶液的表面张力与K+，Na+质量浓度，SRA2减缩效果优于SRA1，但未明显降低浆体孔溶液的表面张力及K+，Na+质量浓度，而是通过早期影响水泥水化进程，改变水化产物形态从而减少了水泥的宏观体积收缩.

摘要:采用高分子增韧剂聚乙二醇（PEG）与含阻燃元素的硼酸（BA）进行反应，制得阻燃增韧剂聚乙二醇硼酸酯（PEGB）.研究了反应温度、共沸剂用量和物料摩尔比对合成工艺的影响，确定了最佳反应条件.以红外光谱（FTIR）表征了PEGB的分子结构.将PEGB引入酚醛树脂制得了改性酚醛泡沫（PF/PEGB）.酚醛泡沫的性能测试结果表明：PEGB改性酚醛泡沫的机械强度要高于纯酚醛泡沫，且阻燃性能优于PEG改性酚醛泡沫；其中PEGB400的改性效果最好，其改性酚醛泡沫的弯曲强度达0189MPa，压缩强度达0108MPa，极限氧指数（LOI）为380%，垂直燃烧等级为V0，满足建筑保温材料的性能要求.

摘要:基于防火涂料标准耐火试验方法，对涂覆非膨胀型防火涂料的钢板试件和工字型钢试件进行了耐火试验，用所得的试件升温曲线计算非膨胀型防火涂料的热传导系数随涂层温度变化曲线.提出将涂层温度为400～800℃时的热传导系数平均值作为涂层等效热传导系数，并用以进行被保护钢构件火灾下升温计算，所得钢构件的升温曲线与试验测得的升温曲线符合良好.参数分析表明，等效热传导系数与试件截面形状系数无关，与涂层厚度相关，表明用小尺寸钢板试件耐火试验结果计算所得的等效热传导系数可用于预测其他被保护钢构件在火灾下的升温.对不同涂层厚度热传导系数进行线性拟合，提出以涂层厚度20mm时的等效热传导系数作为非膨胀型防火涂料等效热传导系数特征值.

摘要:将不同掺量的SBS掺入TB沥青(terminal blend胶粉改性沥青）中，制得TB+SBS复合改性沥青.采用室内试验评价了SBS对TB沥青路用性能的改性效果，探讨了SBS对TB沥青路用性能的改性机理.结果表明：SBS能有效提高TB沥青的软化点和延度，降低其针入度.掺入30%(质量分数)的SBS可使TB沥青的PG分级从原来的5828提高到7028，使TB沥青混合料高温稳定性优于45% SBS改性沥青混合料.TB+30% SBS复合改性沥青是一种高、低温性能兼顾的产品.在相同目标空隙率下，综合考虑沥青混合料的疲劳性能、自愈合补偿作用以及高温稳定性，各种沥青混合料综合性能优劣排序为TB+30% SBS复合改性沥青混合料＞45% SBS改性沥青混合料＞TB沥青混合料＞基质沥青混合料.SBS、胶粉、基质沥青三者之间交联紧密，形成了均匀、致密的TB+SBS复合改性沥青体系.

摘要:基于废旧橡胶粉和废旧塑料的组分分析，制备了不同橡塑比（质量比）的废旧橡塑合金改性剂，并研究了废旧橡胶粉和废旧塑料的共混机理；利用优选的废旧橡塑合金改性剂制备了废旧橡塑改性沥青，分析了废旧橡塑合金改性剂对基质沥青的改性机理，测试了废旧橡塑改性沥青的技术性能和存储稳定性.结果表明：当橡塑比为7∶3时，废旧橡胶粉和废旧塑料具有良好的相容性；废旧橡胶与废旧塑料的共混过程及废旧橡塑合金改性剂对基质沥青的改性过程均以物理作用为主；废旧橡塑合金改性剂与基质沥青具有良好的相容性，废旧橡塑改性沥青具有良好的技术性能和存储稳定性.废旧橡塑合金改性剂明显改善了基质沥青的路用性能，具有应用潜力.

摘要:通过螺杆高温挤出使胶粉预先脱硫降解，然后嵌入分散在苯乙烯丁二烯苯乙烯嵌段共聚物（SBS）改性沥青中，研究了胶粉的降解程度、种类、含量及交联稳定工艺对复合改性沥青结构与性能的影响.结果表明：降解胶粉易微细化嵌入SBS改性沥青中，明显提高了SBS改性沥青的低温延度和耐老化性能，且不明显增加复合改性沥青的施工黏度.嵌入式胶粉复合SBS改性沥青经过交联稳定后热贮存稳定性能良好.

摘要:为测试建筑织物膜材的力学特性，对4种建筑织物膜材进行了双轴剪切试验，得到其剪应力剪应变曲线、残余剪应变、滞回环面积和剪切模量.分析结果表明：每个应力阶段的第1次循环G类膜材均会产生明显的塑性剪切变形，P类膜材以弹性变形为主；随着循环次数的增加，建筑织物膜材的剪应力剪应变曲线的加载上升段线性特征增强，加载段斜率逐渐增大；剪应力由正变负后，建筑织物膜材的残余剪应变、滞回环面积和加载段斜率有所差异；考虑加载全周期计算得到的剪切模量比仅考虑各应力阶段的最后1个周期计算得到的剪切模量小；4种建筑织物膜材剪切模量为FGT 800>FGT 600>F 1202> F 1002.

摘要:为了建立氯盐腐蚀环境下混凝土结构的耐久性设计方法，根据混凝土结构性能劣化的特点，在分析结构耐久性失效状态、可靠度设置水平、环境荷载及抗力影响因素的基础上，建立了钢筋初锈、保护层锈胀开裂及锈胀损伤达到最大限值这3种情况下的耐久性极限状态方程.基于结构可靠度设计理论，引入荷载和抗力变量的分项系数来反映结构耐久目标可靠指标的要求，建立了结构耐久性设计的分项系数表达形式.按照概率设计与分项系数设计具有相同可靠度水平的原则，给出了抗力分项系数的确定方法及不同耐久性极限状态下抗力分项系数的取值.

摘要:开展了不同粒径骨料机制砂自密实混凝土构件的性能研究.结果表明：不同粒径骨料机制砂自密实混凝土工作性能良好，其抗压强度及密实度较大.相比普通粒径骨料机制砂自密实混凝土，超大粒径和大粒径骨料机制砂自密实混凝土内部温峰降低18～23℃，温峰出现时间延长4～9h，但是，其构件受弯极限载荷较低，且所受弯矩越大，超大粒径骨料的尺寸影响效应越明显.超大粒径及大粒径骨料的粒径、堆积程度、分布状态、界面黏结情况是影响机制砂自密实混凝土构件受力性能，尤其是抗弯拉性能的关键因素.

摘要:采用恒温箱模拟火墙环境对肉豆蔻酸封装盒体进行加热与自然降温试验，通过埋置热电偶测试该封装盒体中不同位置处的温度，分析了不同金属和厚度封装盒体对其吸放热规律的影响.结果表明：肉豆蔻酸封装盒体在加热阶段可吸收并储存大量热量，在降温阶段具有明显的持续放热平台，可用于调节火墙采暖建筑物的室内温度，随着封装盒体厚度的增大，其储热能力和对周围空间的供热能力增强.当封装盒体厚度相同时，铝质肉豆蔻酸封装盒体的完全相变时间比铜和铁质肉豆蔻酸封装盒体的完全相变时间缩短了10%～20%.

摘要:为了研究竹重组材柱偏心受压的力学性能，选稍部原竹制作竹重组材试件进行试验研究与分析，探讨了其偏心受压破坏机理.结果发现，偏心距较小试件的破坏大多因柱中部首先出现裂缝而导致，偏心距较大试件的破坏大多因牛腿附近首先出现裂缝并向柱中部延伸而导致；试件的刚度和极限荷载随着偏心距的增大而减小；荷载较小时，试件侧向挠度曲线基本符合正弦半波曲线，达到极限荷载附近时接近三角形；偏心受压柱的跨中截面平均应变基本上呈线性分布，符合平截面假定.同时，给出了考虑偏心距影响系数的竹重组材柱极限承载力计算公式，该公式的计算结果与试验结果吻合良好.

摘要:为研究锈蚀钢筋沿长度方向的锈蚀率变化规律及其对锈蚀钢筋力学性能的影响，对混凝土板中钢筋进行了电化学加速锈蚀试验.结果表明：通过控制混凝土密实度及浸泡方式，采用电化学加速锈蚀试验，可以得到沿截面及长度方向不均匀锈蚀的钢筋.锈蚀钢筋屈服荷载、极限荷载与微段最大锈蚀率有较大的相关性，且沿长度方向不均匀锈蚀参数随其平均质量损失率增加而增大.用微段最大锈蚀率计算得到的锈蚀钢筋屈服荷载预测值与试验值较为接近，可为相关研究提供参考.

摘要:为开发新型砂浆外加剂和有效利用造纸黑液，研究了造纸黑液的引气性、表面活性及其对砂浆工作性、保水性、凝结时间及抗压强度的影响.结果表明：造纸黑液具有良好的引气性能和表面活性；当造纸黑液掺量（质量分数）为03%时，砂浆经时2h的稠度损失率为123%，凝结时间比基准空白砂浆延长49h，保水率比为1086%，硬化砂浆14d的黏结强度比为115%，28d抗压强度为309MPa；03%造纸黑液与适量的促凝剂复配可满足JG/T 426—2013《抹灰砂浆增塑剂》的各项规定.

摘要:为研究轻钢与聚苯颗粒（EPS）混凝土界面黏结滑移的作用机理，制作了20个轻钢EPS混凝土短柱试件进行拉拔试验，研究EPS混凝土强度、钢管埋置长度及保护层厚度对轻钢与EPS混凝土黏结性能的影响.结果表明：轻钢与EPS混凝土的黏结应力要比钢筋与普通混凝土的黏结应力小；峰值黏结应力随EPS混凝土强度和保护层厚度的增加有所提高；钢管埋置长度的变化对峰值黏结应力的影响不明显.基于试验结果，提出了轻钢与EPS混凝土的三段式黏结滑移本构模型，计算值与试验值基本吻合.

摘要:采用钠水玻璃、有机硅树脂和硅烷偶联剂强化再生集料（RA），测试未强化和强化再生集料的压碎值、磨耗值、吸水率和黏附性，优选强化剂；采用扫描电镜观察未强化和强化再生集料的表面微观形貌，探讨强化剂强化再生集料的机理；采用再生粗集料和天然细集料配制沥青稳定再生集料（ATRA），然后进行车辙试验、低温弯曲试验和水稳定性试验，测定沥青稳定再生集料的路用性能.结果表明：再生集料存在孔隙和微裂缝，致使其压碎值、磨耗值和吸水率较高，黏附性较低；有机硅树脂对再生集料综合性能强化效果优于硅烷偶联剂和钠水玻璃；有机硅树脂强化后再生集料的大部分孔隙被有效封堵，微裂缝得到一定程度上的修复，再生集料的抗压碎性能和黏附性提高，吸水性降低；当采用未强化再生粗集料时，沥青稳定再生集料的平均弯曲应变、残留稳定度和冻融劈裂强度比均不满足JTG F40—2004规范要求；当采用2%（质量分数）有机硅树脂强化再生粗集料时，沥青稳定再生集料的路用性能大幅提高，能满足JTG F40—2004规范的相关要求.

摘要:应用简单性能试验机（SPT）分别对掺不同温拌剂（Leadcap，Sasobit和ZQWB3温拌剂）沥青混合料及热拌沥青混合料在不同温度和加载频率时的动态模量、相位角进行测定与研究，并通过四点疲劳试验（应变控制模式）分析掺不同温拌剂沥青混合料的疲劳寿命.结果表明：随着温度降低或加载频率升高，掺不同温拌剂沥青混合料的动态模量增大；温度为37℃或54℃时，掺Leadcap或Sasobit温拌剂沥青混合料相位角出现峰值时的加载频率较掺ZQWB3温拌剂沥青混合料小；温拌剂对沥青混合料疲劳寿命有很大影响，掺ZQWB3温拌剂沥青混合料平均疲劳寿命最短，掺Leadcap温拌剂沥青混合料平均疲劳寿命最长.

摘要:采用动态剪切流变仪对基质沥青和SBS改性沥青进行流变测试评价，利用应力扫描方式评价了这2类沥青在60℃下的屈服特性和线性黏弹区间，利用频率扫描考察了其结构松弛特性.结果表明：基质沥青和SBS改性沥青具有明显不同的流变特点，前者在60℃下存在明显的屈服特征和线性黏弹区间，而后者只呈现出整体的屈服行为，并不存在明显的线性弹区间；由于高弹性SBS改性剂的引入，使改性沥青结构松弛时间变小，从而使其可回复能力远高于基质沥青.

摘要:选择SBS改性剂与C9石油树脂对辽河90#基质沥青进行改性，通过常规试验、梁弯曲流变（BBR）试验考察了该改性沥青的感温性能、高温稳定性能、低温抗裂性能和抗老化性能，并利用电子显微镜对其结构进行了观察.结果表明：当SBSC9石油树脂的质量分数为5%时，SBSC9石油树脂改性沥青的感温性能、高温性能均优于SBS改性沥青，而低温性能、抗老化性能与之相差不大；C9石油树脂可提高SBS改性剂与基质沥青之间的结合力及SBS改性剂对基质沥青的约束力，使之形成新的交联网络结构.

摘要:试验研究了平织PVC膜材在0°，5°，15°，25°，35°，45°，55°，65°，75°，85°，90°这11个偏轴方向的拉伸性能，同时考虑了10，25，50，100，200，500mm/min 6种拉伸速度的影响；讨论了平织PVC膜材的破坏模式与应力状态之间的关系，得到了平织PVC膜材主要力学参数随偏轴角度和拉伸速度变化的规律.结果表明：随着偏轴角度的增加，平织PVC膜材的抗拉强度逐渐降低，而断裂延伸率逐渐增加；试验中主要有3种破坏模式：纤维整齐断裂、纤维拔出破坏和复合型破坏，这主要与材料的应力状态有关；随着拉伸速度的增加，膜材的抗拉强度会略微增加，而断裂延伸率却有略微下降，两者均与拉伸速度的对数呈较好的线性关系.