摘要:为准确模拟结构的地震响应，寻找在循环荷载下钢材的本构关系，采用工程常用Q235B及Q345B钢材共50个试件，施加多种加载制度，分析其单调性能、滞回性能、宏观微观破坏形态、延性特征以及损伤退化特性，并采用Ramberg Osgood模型对循环加载骨架曲线进行拟合，进而得到Q235B及Q345B钢材在循环荷载下的一维应力应变关系骨架曲线；在Chaboche钢材塑性本构模型的基础上，通过试验标定，确定了两种等级钢材本构模型的关键材料参数，并结合通用有限元程序ABAQUS对试验结果进行有效模拟，为今后准确计算结构在地震荷载下的反应提供重要依据.结果表明：钢材在循环荷载下的反应与在单调荷载下的本构关系有很大差别，循环荷载下的骨架曲线对于准确的数值模拟起到重要作用；循环的圈数以及幅值会严重影响构件的断裂延性，钢材在循环荷载下的破坏应变不能按照单调荷载来确定.

摘要:当围压分别为10，20，40，80MPa时，对纤维体积分数φf为0%，0.75%，1.50%，3.00%的钢纤维混凝土进行了3×10-5，5×10-4 s-1两种应变率的常规三轴压缩试验，测出了全过程应力 应变曲线，并据此分析了纤维体积分数、围压和应变率对试验曲线的峰值应力、峰值应变及材料韧度等力学指标的影响规律.结果表明：当围压相同而φf不同时，随着φf的提高，材料的峰值应力和峰值应变均明显提高，其韧度也有所提高；当围压不同而φf相同时，随着围压的增加，材料的强度和韧度都有所提高.而且，在较低围压下往素混凝土里添加钢纤维更能够发挥其增强和增韧效果；随着加载应变率的增加，材料的峰值应力、峰值应变也有一定的增大趋势.

摘要:通过室内加速碳化试验，研究了混凝土内部温湿度变化对钢筋锈蚀的影响，并使用温湿度影响函数进行描述，建立了考虑混凝土内部温湿度影响的钢筋锈蚀速率模型.研究表明： 不同配比混凝土试块中钢筋锈蚀的温度影响函数差别较大，但对于同一配比试块，即使钢筋处于不同的锈蚀程度，其温度影响函数仍相近；对于湿度影响而言，无论是对于不同配比试块还是同一配比中锈蚀程度不同的试块，其受湿度影响的相对变化规律几乎一致，因此可用统一的湿度影响函数进行描述.基于上述研究成果，探讨了可用于实际工程的钢筋锈蚀速率实时动态预测方法.

摘要:为了更好地确定混凝土孔隙的面分形维数，完善混凝土孔隙分形的相关研究，采用液态硫磺浸渍样品，利用反光显微镜采集图片，并结合图像分析软件分析图片和处理数据，以获得不同龄期和不同掺和料下混凝土孔隙的面分形维数，并对面分形维数变化与强度变化之间的关系进行了探讨.结果表明：混凝土孔隙的面分形维数会随着龄期的变化而变化，不同掺量的掺和料会对面分形维数产生不同影响，但相同掺量、不同掺和料的面分形维数却变化不大；面分形维数与强度呈反比，两者具有一定相关性，且相关系数一般在0.90以上，掺和料的活性与掺量会对上述相关性产生不同影响.

摘要:利用分离式Hopkinson压杆(SHPB)系统，采用铅片作为整形器，分别对常温下及400，600，800℃高温过火后的活性粉末混凝土(RPC)试样进行单轴冲击压缩试验，研究应变率及温度对RPC材料动态力学性能及变形破坏特性的影响规律.结果表明：常温下及高温过火后，RPC材料的动态抗压强度、破碎程度及吸收能量均具有明显的应变率效应，而峰值应变、初始弹性模量及能量吸收率的应变率相关性较弱，且温度对应变率效应没有明显影响；高温过火后，不同应变率下RPC材料的动态抗压强度、初始弹性模量及能量吸收率均有所降低，而峰值应变增大.

摘要:为了研究澳洲500N钢筋与混凝土的受拉黏结滑移关系，采用分辨率较高的激光位移传感器，对一批短锚长试件进行了系列拔出试验研究，得到精确度较高的黏结滑移值及完整的试验黏结滑移关系曲线，详细描述了澳洲500N钢筋在混凝土中的受拉黏结滑移破坏全过程：弹性阶段、局部滑移阶段、滑移上升段、滑移下降段和残余段.在对试验得到的较短锚长构件拔出试验结果分析的基础之上，经统计回归和分析，提出了澳洲500N钢筋与混凝土的受拉黏结滑移连续型曲线模型，并和试验结果做了对比.

摘要:利用大型有限元软件DIANA，详细分析了锈蚀导致混凝土保护层开裂的全过程.仿真分析表明：混凝土保护层的锈胀开裂过程可分为内裂、扩展、外裂和内外裂缝贯通4个阶段；锈蚀产物膨胀率一定时，混凝土保护层内侧裂缝的产生主要与混凝土抗拉强度相关，其他因素影响甚微；混凝土保护层表面锈胀开裂及其裂缝贯通主要与相对保护层厚度有关，该值越大，裂缝越不容易发展；提高混凝土抗拉强度，能有效延缓锈胀裂缝的产生和发展；在相同条件下，混凝土保护层非均匀锈胀开裂时的钢筋锈蚀率较均匀锈胀开裂时低；混凝土保护层剥落的特征主要与钢筋净间距和保护层厚度的比值相关，当该值较大(＞3)时，仅角区保护层发生局部剥落，否则保护层将整体剥落.

摘要:应用定量X射线衍射（QXRD）和电子探针微区分析技术，从微观角度考察了磷铝酸盐水泥（phosphoaluminate cement, PALC）浆体的碳化程度.通过对浆体的Ca2 +溶出浓度、离子电导、在设定条件下浸出溶液的pH值和孔结构分析，探索了浆体的抗碳化机理.将上述研究与相应的硅酸盐水泥（PC）和硫铝酸盐水泥（SALC）浆体试样进行了比较，结果表明：在CO2（质量分数）＞90%、相对湿度为（50±2）%的情况下，经碳化后的PALC浆体强度相对稳定：碳化45d时其抗压强度损失率为4.5%，而SALC和PC浆体抗压强度损失率分别达到了13.4% 和29.1%.PALC浆体的碳化系数α为0.030，PC和SALC浆体的α分别为0.092和0.118，后两者分别是前者的3.08及3.94倍.

摘要:分别制作相同配合比的再生粗集料混凝土和普通混凝土试件.在养护龄期为3，7，14，28d时，将再生粗集料混凝土试件切割，取样，然后对其内部不同界面微观结构进行扫描电镜观测；同时对再生粗集料混凝土和普通混凝土试件进行了抗压强度试验，观察了加载后再生粗集料混凝土试件内部裂纹的分布情况.结果表明：随着龄期的增长，再生粗集料混凝土各个界面过渡区都有不同程度的发展；天然粗集料新砂浆界面过渡区发展相对缓慢；再生粗集料中老砂浆新砂浆界面发展较快，老砂浆与新砂浆结合较好；再生粗集料中天然粗集料老砂浆界面为混凝土浇筑前已存在的界面，并且存在着一定数量的微裂缝.再生粗集料混凝土3d抗压强度略高于普通混凝土，7，14，28d抗压强度则与普通混凝土基本相当.荷载作用下，再生粗集料混凝土内部裂纹主要分布在天然粗集料新砂浆界面以及天然粗集料老砂浆界面处.

摘要:采用偶氮氯膦Ⅲ分光光度法研究碳酸化前后钢渣中Ca2+的浸析情况,并以乙二醇法测定碳酸化前后钢渣中f CaO含量.结果表明：在温度为70℃，相对湿度为80%，CO2体积分数为99.9%，CO2压力为0.35MPa的条件下碳酸化180min，钢渣(0.154~1.000mm)中Ca2+的浸析浓度由未碳酸化前的102.31μg/mL降为44.97μg/mL，钢渣(<0.074mm)中f CaO含量(质量分数)由未碳酸化前的2.67%降为0.58%；在溶解时间相同情况下，钢渣颗粒粒径越小，Ca2+浸析浓度越大.

摘要:在聚磷酸铵（APP）季戊四醇（PER）三聚氰胺（MEL）膨胀防火涂料配方中分别添加9%（质量分数）的MoO3，MoSi2和Fe2O3，获得3种新涂料.对上述涂料与原涂料进行热重分析（TGA）比较后发现，MoO3，MoSi2和Fe2O3均能显著提高炭质层的残炭率.对各涂料在不同温度下的残炭率进行红外光谱测试，发现它们可促进热稳定性好的芳香结构基团的生成，从而提高涂料炭质层残炭率.

摘要:在静力试验的基础上，利用INSTRON 1185型万能材料试验机在快速加载条件下对不同应变速度的聚氨酯泡沫材料动载抗压性能进行了较系统的试验，完整给出了聚氨酯泡沫材料在高应变速率下的动态应力应变曲线，定性研究了聚氨酯泡沫材料的动态力学行为，探讨了该材料性能与加载速率的关系，得到了考虑应变率效应的材料动态本构关系，最终给出了便于工程应用的材料静态和动态力学参数之间的关系.

摘要:以截面尺寸为40mm×65mm，40mm×90mm和40mm×140mm国产兴安落叶松结构用规格材为研究对象，参照GB 50005—2003《木结构设计规范》的目测分等规则，将其分为Ⅰc，Ⅱc，Ⅲc和Ⅳc这4个等级.根据ASTM D4761 02a对其进行抗弯弹性模量、抗弯强度、顺纹抗拉强度和顺纹抗压强度测试.参照ASTM D2915 03，利用非参数法估计得到国产兴安落叶松结构用规格材的不同强度特征值，结果表明，其强度特征值高于进口云杉松冷杉（S P F）结构用规格材.通过足尺测试获得结构用规格材强度特征值，改变了GB 50005—2003现有强度特征值由无疵小试样推导而得的历史，同时为获得其他国内树种结构用规格材强度特征值提供了科学方法.

摘要:利用锥形量热仪CONE调查了磷氮硼系阻燃剂FRW处理胶合板在不同热辐射通量条件下的动态燃烧行为.结果显示：随热辐射通量提高，未阻燃胶合板的热释放速率峰值、烟气释放量和火势增长指数上升明显，火灾危险性高；阻燃胶合板的成炭率较高、热释放和烟释放较低；在燃烧过程中CO产率受热辐射通量增大的影响较小；FRW能显著抑制胶合板的可燃性，从而降低胶合板在使用过程中的火灾安全风险.

摘要:利用一种生物酶类土壤固化剂——派酶，以适当比例掺入两种配合比的压实三合土中，测得其28 d无侧限抗压强度均比未掺派酶时有所提高.在石灰掺量较高的情况下，掺派酶后三合土土体的28 d无侧限抗压强度仍比未掺派酶时有较大幅度的提高，说明在具有抑制和杀灭细菌的较高碱度环境下，派酶对土体结构的增强作用不是因为其单纯地促进土壤中存在的各种菌类活动所引起的.掺派酶三合土的X射线衍射分析图谱横坐标28°附近位置出现明显超过未掺派酶三合土的强峰，不能排除派酶的掺入会促进土体固化过程中某种晶型变化产生的可能性.SEM显微结构形貌图片显示掺派酶三合土试件的微结构比未掺派酶试件更紧凑、密实.基于分形几何理论研究发现，派酶的掺入促进了三合土土体中细小孔隙增多，大孔隙减少，有利于土体中颗粒间相互作用力的增强.

摘要:测试了掺CaF2硫铝酸锶钙水泥的抗压强度.通过热分析、X射线衍射分析和扫描电子显微镜观察，研究了CaF2对硫铝酸锶钙水泥熟料矿物形成和水化过程的影响.结果表明，当CaF2掺量为0.2% (质量分数)时，硫铝酸锶钙水泥抗压强度最高，3，28 d抗压强度分别达到65.0，86.2 MPa.在水泥煅烧过程中，CaF2能加速CaCO3的分解及C1.50Sr2.50A3矿物的形成.此外，CaF2可以加快硫铝酸锶钙水泥的水化速率并促使水化产物CAH10转化为C3AH6.

摘要:采用快速冻融法研究了再生细骨料粒径、掺量以及粉煤灰对混凝土抗冻性能的影响.结果表明：再生细骨料混凝土的抗冻性能明显劣于相同配合比的基准混凝土；随着再生细骨料最小粒径尺寸减小、掺量增加，混凝土的抗冻性能下降，当再生细骨料最小粒径尺寸≤0.16 mm，掺量≥40%(质量分数)时，混凝土抗冻性能下降很大；尽管再生细骨料混凝土的抗冻性能随着粉煤灰掺量的增加而有所下降，但掺粉煤灰后再生细骨料混凝土的抗冻性能仍明显优于未掺粉煤灰的再生细骨料混凝土，粉煤灰对再生细骨料混凝土的抗冻性能具有明显的改善作用.

摘要:根据孔隙结构理论设计了测量材料润湿性能的装置，测试了再生骨料取代率，减水剂、膨胀剂、粉煤灰掺量对再生骨料混凝土吸湿量的影响曲线，并通过曲线拟合给出不同配合比再生骨料混凝土等温吸湿曲线函数关系式；提出可由初期吸湿曲线来计算材料与水接触角大小，并分析了其对再生骨料混凝土干缩性能的影响.研究表明：再生骨料、减水剂的添加可减小混凝土的接触角，增加混凝土的干缩值；粉煤灰的添加改善了混凝土孔隙结构，能降低与水润湿性，有利于抑制混凝土收缩；减水剂的添加减小了再生骨料混凝土的接触角；膨胀再生混凝土收缩机理不能单用材料润湿性和孔隙结构理论来解释.

摘要:在对原材料进行性能测试和混凝土配合比试验的基础上，对C30机制砂混凝土开展了高温和冻融循环试验.对比研究了冻融循环、冻融循环后酸侵蚀和碱侵蚀3种情况下机制砂混凝土强度、相对动弹模量的变化规律；对比研究了高温、高温后酸侵蚀和碱侵蚀3种情况下机制砂混凝土强度、相对动弹模量的变化规律.结果表明：在试验温度和冻融次数范围内，机制砂混凝土在高温和冻融循环后抗压强度、相对动弹模量显著降低，并随温度和冻融循环次数的增加其降低幅度有增大趋势；机制砂混凝土在高温和冻融循环后，耐酸、碱侵蚀性能明显降低，温度越高、经受的冻融循环次数越多，其耐酸、碱侵蚀能力越低，且以耐酸侵蚀能力为最低.

摘要:在已有水泥混凝土硫酸盐腐蚀模型的基础上，引入疲劳荷载影响的硫酸根离子有效扩散系数，分析不同参数对疲劳荷载作用下水泥混凝土硫酸盐腐蚀寿命的影响；通过大量的均匀设计计算，回归出疲劳荷载作用下道路混凝土受硫酸盐腐蚀寿命的计算公式，可为疲劳荷载作用与硫酸盐腐蚀工况下的水泥混凝土材料设计及寿命预估提供参考.

摘要:在转炉钢渣中添加电炉渣和粉煤灰，通过重新加热来模拟炉外高温重构过程，运用岩相、XRD、强度试验及水化热测定等手段，研究了重构钢渣的组成、结构及其胶凝性能.结果显示：随着粉煤灰的增加，重构钢渣中硅酸盐矿物减少，而随着电炉渣的增多；其硅酸盐矿物增多;温度升高，低碱度重构钢渣硅酸盐矿物晶体尺寸增大，高碱度重构钢渣Alite矿增多，且矿物结构完整，游离氧化钙大幅减少.其中GB40 1350重构钢渣样品的3 d水化热相比于原钢渣增加1.9倍，GBF15 1350重构钢渣样品替代30%水泥熟料后的水泥净浆28 d抗压强度达到纯水泥净浆强度的99.9%.

摘要:利用脱硫石膏开展了地面自流平材料试验研究，结果表明，以α半水石膏为基料，掺加石英砂以及减水剂、缓凝剂、消泡剂等外加剂可制备石膏基自流平砂浆，且该自流平砂浆流动度、抗折强度、抗压强度和拉伸黏结强度等主要技术性能指标均达到JC/T 1023—2007《石膏基自流平砂浆》标准要求.

摘要:以马来酸酐(MAH)和β 环糊精(β CD)进行酯化反应制备了马来酸 β 环糊精(MAH β CD),讨论了n(MAH)︰n(β CD)，反应时间及反应温度对MAH β CD产率的影响.结果表明,当n(MAH)︰n(β CD)为10︰1，反应温度为90 ℃，反应时间为8 h时，MAH β CD产率为75%(质量分数).以丙烯酸(AA)、烯丙基聚乙二醇(APEG)、甲基丙烯磺酸钠(MAS)和MAH β CD为原料，通过自由基共聚反应制备了一种含β CD侧基聚羧酸系减水剂(RPC).基于水泥净浆流动度测试结果，确定共聚反应单体摩尔比n(AA)︰n(APEG)︰n(MAS)︰n(MAH β CD)为5.000︰1.000︰0.500︰0.075，引发剂过硫酸铵(APS)用量为单体总量的5%（质量分数），反应温度为80 ℃，反应时间为5 h.用FTIR和1H NMR对MAH β CD和RPC的化学结构进行了表征.对 RPC在混凝土中的应用性能进行了探讨，结果表明：RPC缓凝时间为5 h，减水率大于32%(质量分数)；掺入RPC后，混凝土早期抗压强度增长较快，新拌混凝土未出现泌水、离析现象.

摘要:以自主研发的缓凝剂BCH对偏高岭土矿渣基地聚合物浆体凝结时间进行调节；利用反应热分析、化学结合水量测定和微观形貌观察等方法对BCH的缓凝效果进行验证.结果表明：缓凝剂BCH能有效延缓地聚合物浆体的反应速率，且对其硬化体抗压强度有一定增强作用.当BCH掺量为5.0%(质量分数)时，缓凝效果最佳，地聚合物浆体20 ℃和80 ℃的初凝时间分别比未掺BCH的增加了20.4倍和13.7倍；80 ℃养护3 d和28 d的地聚合物硬化体抗压强度分别比未掺BCH的提高了12.28%和5.80%；在20 ℃和50 ℃下碱激发反应放热峰出现时间较未掺BCH的明显延迟，放热峰强度显著降低；80 ℃时碱激发反应主要发生在4.0~6.0 h时间段，较未掺BCH的反应时间段(0.2~1.0 h)滞后；80 ℃碱激发反应1.0 h后，反应产物浆体不凝结，产物颗粒表面覆盖黏附物，而未掺BCH的碱激发反应产物为连续致密的硬化体.

摘要:采用3种级配沥青混合料，在不同温度条件和应力水平下进行静态蠕变试验，根据应力应变关系得到了稳态蠕变速率，讨论了温度和荷载应力对沥青混合料稳态蠕变速率的影响，并通过稳态蠕变速率与温度、应力水平的量化关系获得了应力指数和蠕变激活能，并分析了沥青混合料的蠕变行为与机理.研究表明：虽然3种沥青混合料的稳态蠕变速率均随温度和应力水平的提高而逐渐增大，但它们的应力指数相差不大，均小于3，属于矿料界面位错机理控制的扩散蠕变；沥青混合料蠕变激活能与车辙动稳定度相关性较好，可以反映该混合料的高温稳定性，其中中型级配AC 16沥青混合料的蠕变激活能最高；公称粒径大小不是影响沥青混合料高温性能的决定性因素.

摘要:将温拌技术运用于OGFC(开级配排水式沥青磨耗层)混合料的施工作业中.测试了温拌OGFC混合料、热拌OGFC混合料的空隙率、肯塔堡飞散损失、马歇尔稳定度、流值等基本性能.结果表明：温拌OGFC混合料的拌和温度可以比热拌OGFC混合料下降25 ℃左右；温拌OGFC混合料基本性能与未加温拌剂的热拌OGFC混合料相差不大.添加温拌剂给OGFC混合料摊铺温度提供一个更宽的范围，从而可有效提高其施工质量.

摘要:利用波长色散X射线荧光光谱仪、X射线衍射仪、热膨胀分析仪、扫描电子显微镜等手段，对北京清代官式琉璃构件胎体的元素含量、物相组成、烧成温度、显微结构及物理性能进行了测试与观察，并结合北京门头沟地区煤矸石原料进行了讨论.结果表明：清代不同时期官式琉璃构件胎体元素组成略有不同，古代工匠依据不同煤矸石原料的物理化学性能差异，有目的选择不同地层、不同地点的煤矸石或用不同比例的煤矸石原料来配制胎体；在清代早期到清代晚期的琉璃构件中，虽然胎体的烧成温度基本相同，但其耐火度逐渐降低；相对于清代早期的琉璃构件胎体而言，清代晚期的琉璃构件胎体烧结程度高、性能好、结构致密.

摘要:以落叶松规格材为试验对象,研究了不同目测等级下该规格材截面宽度与其顺纹抗压强度之间的依存性.试验选取1 630根目测等级规格材,分成高、低目测等级组.测试6.5，9.0，14.0 cm三个宽度试件的顺纹抗压强度,并利用斜率法和形状参数法求得高、低目测等级组顺纹抗压强度5%分位值的宽度尺寸效应系数.结果表明：用斜率法获得高、低目测等级组试件顺纹抗压强度5%分位值的宽度尺寸效应系数分别为0.11，0.20；该宽度尺寸效应系数可以应用于落叶松规格材强度的宽度尺寸调整；对于低目测等级组试件,用形状参数法估计的参数与用斜率法求得的宽度尺寸效应系数的倒数近似.