煤制天然气残渣-水泥复合胶凝材料流变与力学性能

沙东，黄聪，王宝民，潘宝峰; SHA Dong; HUANG Cong; WANG Baomin; PAN Baofeng

网刊加载中。。。

使用Chrome浏览器效果最佳，继续浏览，你可能不会看到最佳的展示效果，

确定继续浏览么?

复制成功，请在其他浏览器进行阅读

煤制天然气残渣-水泥复合胶凝材料流变与力学性能 PDF

- ORCID：
沙东 ¹
✉
- ORCID：
黄聪 ¹
- ORCID：
王宝民 ²
- ORCID：
潘宝峰 ²
✉

1. 宁夏大学土木与水利工程学院，宁夏银川 750021； 2. 大连理工大学建设工程学院，辽宁大连 116024

中图分类号： TU525

最近更新：2024-11-01

DOI：10.3969/j.issn.1007-9629.2024.10.003

摘要

以煤制天然气残渣（CSNGS）为辅助胶凝材料，采用旋转流变仪、抗折与抗压试验、X射线衍射仪（XRD）、扫描电镜-能谱仪（SEM‑EDS）、傅里叶变换红外光谱（FTIR）、热重分析（TG）等测试技术及方法，系统研究CSNGS对水泥复合胶凝材料流变性能、力学性能及微观结构的影响规律和作用机理.结果表明：掺入适量CSNGS可改善复合胶凝材料净浆的流变性能，当CSNGS掺量为10.0%时，净浆的屈服应力和塑性黏度分别降低27.2%和35.0%；掺入CSNGS有助于提升复合胶凝材料砂浆的抗折强度，当CSNGS掺量为20.0%时，复合胶凝材料砂浆28 d抗折强度为8.9 MPa，较水泥砂浆提高13.8%；当CSNG掺量为0%~30.0%时，复合胶凝材料砂浆28 d抗压强度可达水泥砂浆的88%以上.掺入CSNGS后反应产物中的凝胶和Ca（OH）₂含量减少，凝胶中n（Ca）/n（Al+Si）、n（Ca）/n（Si）及n（Si）/n（Al）降低，钙矾石（AFt）含量增加，反应产物中有水化硅铝酸钙（C‑A‑S‑H）凝胶生成.

关键词

煤制天然气残渣; 辅助胶凝材料; 流变性能; 力学性能; 微观结构

在“双碳”目标下，利用辅助胶凝材料替代部分硅酸盐水泥，降低混凝土中的水泥含量是建筑行业实现节能减排的有效途径^［

1‑2］.辅助胶凝材料是指与硅酸盐水泥一起使用时通过水硬性或火山灰活性提升水泥性能的材料，主要反应机理为：存在于辅助胶凝材料中的活性Al₂O₃、SiO₂与水泥水化产物Ca（OH）₂发生反应，形成硅铝酸盐凝胶，细化了基体微观结构，改善了其力学性能^{［参考文献 3‑4}3‑4］.此外，部分辅助胶凝材料颗粒的成核效应有助于水泥早期水化，产生更多硅酸盐；其形态效应和填充效应对混凝土新拌浆体工作性能、后期强度和耐久性有益^{［参考文献 5‑6}5‑6］.

部分工业废渣因具有较高的反应活性、良好的经济及环境效益成为辅助胶凝材料的主要来源.常用的辅助胶凝材料为粉煤灰^［

7］、矿渣^{［参考文献 8

百度学术}8］、钢渣^{［参考文献 9

百度学术}9］、煤矸石^{［参考文献 10

百度学术}10］和水泥窑灰^{［参考文献 11

百度学术}11］等.煤制天然气残渣（coal‑based synthetic natural gas slag， CSNGS）是煤与气化剂、氧和水蒸气等在高温（约1 200 ℃）和高压（约4.1 MPa）条件下进行反应，生成煤制天然气后的反应残留物，为煤制天然气工业的副产品.目前，中国CSNGS年产量已超过300万t.前期研究^{［参考文献 12‑14}12‑14］表明，CSNGS富含活性硅、铝等物质，具有较高的反应活性，满足充当辅助胶凝材料的要求.然而，目前以CSNGS作为辅助胶凝材料的研究较少，且掺入CSNGS对水泥流变及力学性能的影响机理有待探讨.

鉴于此，本文采用机械球磨方式对CSNGS进行活化，研究CSNGS掺量（质量分数，文中涉及的掺量、水胶比等均为质量分数或质量比）对CSNGS‑水泥复合胶凝材料流变性能、力学性能及微观结构的影响规律和作用机理.

1 试验

1.1 原材料与配合比

CSNGS来源于内蒙古大唐国际克什克腾旗煤制天然气公司，经机械球磨45 min后备用（球料比为1.00∶0.25、球磨机转速为350 r/min、球磨45 min的CSNGS反应活性最高^［

12‑13］）；水泥为大连小野田水泥有限公司产P∙O 42.5R普通硅酸盐水泥；砂为厦门ISO水泥试验标准砂.水泥和CSNGS的化学组成如表1所示，两者的X射线衍射（XRD）图谱见图1.由表1和图1可见，CSNGS以硅铝酸盐为主，钙含量较低，其主要矿物晶体为石英（SiO₂）、赤铁矿（Fe₂O₃）、钙长石（CaAl₂Si₂O₈）、水钙沸石（CaAl₂Si₂O₈·4H₂O）和钙黄长石（Ca₂Al₂SiO₇）等，并包含一定数量的无定形物质.表2为水泥的主要物理性能指标.图2为水泥和CSNGS的粒径分布曲线.图2显示，CSNGS粉末粒径小于水泥颗粒.CSNGS‑水泥复合胶凝材料净浆配合比如表3所示，CSNGS‑水泥复合胶凝材料砂浆配合比与净浆相同，水胶比（m_W/m_B）为0.5，砂胶比为3.0.

表1 水泥和CSNGS的化学组成

Table 1 Chemical compositions（by mass） of cement and CSNGS ( Unit：% )

Material	SiO₂	Al₂O₃	Fe₂O₃	CaO	Na₂O	MgO	K₂O	SO₃	Other
Cement	20.6	7.1	3.7	60.8	0.2	1.9	0.7	4.2	0.8
CSNGS	52.0	20.1	11.6	6.5	3.1	2.8	1.5	0.2	2.2

图1 水泥和CSNGS的XRD图谱

Fig.1 XRD patterns of cement and CSNGS

表2 水泥的主要物理性能指标

Table 2 Main physical property indices of cement

Setting time/min			Flexural strength/MPa			Compressive strength/MPa
Initial	Final		3 d	28 d		3 d	28 d
168	229		5.5	7.7		28.1	51.7

图2 水泥和CSNGS的粒径分布

Fig.2 Particle size distributions of cement and CSNGS

表3 净浆配合比

Table 3 Mix proportion of slurry

Specimen code	w(cement)/%	w(CSNGS)/%	m_W/m_B
Cement	100.0	0	0.5
CSNGS2.5%	97.5	2.5	0.5
CSNGS5%	95.0	5.0	0.5
CSNGS10%	90.0	10.0	0.5
CSNGS20%	80.0	20.0	0.5
CSNGS30%	70.0	30.0	0.5
CSNGS40%	60.0	40.0	0.5
CSNGS50%	50.0	50.0	0.5
CSNGS75%	25.0	75.0	0.5

1.2 试验方法

本研究制备尺寸为 $40 m m \times 40 m m \times 160 m m$ 的砂浆试件，先置于（20±2） ℃、相对湿度不小于90%的养护箱内养护24 h后脱模，再在室温下水养护至7、28、90 d，用于抗折、抗压强度试验；制备尺寸为 $40 m m \times 40 m m \times 40 m m$ 的净浆试样，养护至28 d，用于微观分析.采用Brookfield RST‑SST型旋转流变仪测试净浆的流变特性；采用D/Max 2400型XRD分析反应产物组成；采用Nova NanoSEM 450型场发射扫描电镜-能谱仪（SEM‑ESD）研究反应产物的微观形貌和元素组成；采用EQUINOX55型傅里叶变换红外光谱（FTIR）测试仪分析产物的官能团与化学键；采用SDTA851E型热重/差热同步热分析仪分析产物受热后的质量损失.

2 复合胶凝材料净浆的流变特性

Bingham流体模型是水泥等胶凝材料最常用的流变模型^［

15‑16］，其表达式为：

τ = τ_{0} + η \dot{γ}

（1）

式中：τ 为剪切应力，Pa；τ₀ 为屈服应力，Pa；η 为塑性黏度，Pa·s； $\dot{γ}$ 为剪切速率，s^-1.

图3为CSNGS‑水泥复合胶凝材料净浆的流变曲线.由图3可见：（1）复合胶凝材料的流变曲线与Bingham流体模型拟合度较高.（2）随着CSNGS掺量的增加，复合胶凝材料净浆的屈服应力和塑性黏度先减后增，当CSNGS掺量为10.0%时，复合胶凝材料净浆的屈服应力和塑性黏度较未掺CSNGS的水泥净浆分别降低27.2%和35.0%，表明掺入适量CSNGS有助于减少新拌浆体的内摩阻力，提升其流动性.这可能与CSNGS的微集料效应有关：一方面，相比水泥颗粒，球磨后的CSNGS粒径更小，平均粒径约为水泥颗粒的1/5，当受到剪切应力时，CSNGS可以作为水泥颗粒流动的润滑剂；另一方面，CSNGS对水泥颗粒之间的孔隙能够进行有效填充，使得水泥中的孔隙水含量减少，自由水含量增加.（3）当CSNGS掺量大于20.0%时，复合胶凝材料净浆的屈服应力大于未掺CSNGS的水泥净浆；当CSNGS掺量大于30.0%时，复合胶凝材料净浆的塑性黏度大于未掺CSNGS的水泥净浆.这可能是多孔结构的CSNGS具有较强吸水性，当其掺量较大时，浆体中自由水含量下降，导致浆体摩阻力增加^［

17］.

图3 CSNGS‑水泥复合胶凝材料净浆的流变曲线

Fig.3 Rheological curves of CSNGS‑cement composite cementitious material slurry

3 复合胶凝材料砂浆的力学性能

图4为CSNGS‑水泥复合胶凝材料砂浆的抗折强度和抗压强度.

图4 CSNGS‑水泥复合胶凝材料砂浆的抗折强度和抗压强度

Fig.4 Flexural strength and compressive strength of CSNGS‑cement composite cementitious material mortar

由图4可见：（1）当养护龄期为7 d时，随着CSNGS掺量的增加，复合胶凝材料砂浆的抗折强度逐渐减小.（2）当养护龄期为28、90 d时，除CSNGS掺量为75.0%的试件外，其余各复合胶凝材料砂浆试件的抗折强度较未掺CSNGS的水泥砂浆均有一定程度提升，其中当CSNGS掺量为20.0%时，试件28 d抗折强度最大，较未掺CSNGS的水泥砂浆提高13.8%；当CSNGS掺量为30.0%时，试件90 d抗折强度最大，较未掺CSNGS的水泥砂浆提高11.6%.这表明，在水泥中掺入适量CSNGS有利于试件抗折强度的提升.

由图4还可见：（1）随着CSNGS掺量的增加，复合胶凝材料砂浆抗压强度呈先增后减趋势.抗压强度增加可能是因为相比水泥颗粒，CSNGS粒径较小，更细的微粉可以对复合胶凝材料的孔隙进行有效填充.（2）复合胶凝材料砂浆的抗压强度变化趋势为基本持平（CSNGS掺量为0%~10%）、缓慢下降（CSNGS掺量为10%~50%）及快速下降（CSNGS掺量大于50%）.总体而言，当CSNGS掺量为0%~30%时，复合胶凝材料砂浆的28 d抗压强度能够达到未掺CSNGS水泥砂浆的88%以上.

4 复合胶凝材料的微观性能

4.1 X射线衍射图谱分析

图5为养护龄期为28 d的CSNGS‑水泥复合胶凝材料净浆的XRD图谱.由图5可见：（1）随着CSNGS掺量的增加，复合胶凝材料试样中的石英（SiO₂）、钙矾石（AFt）、钙长石（CaAl₂Si₂O₈）、赤铁矿（Fe₂O₃）和钙黄长石（Ca₂Al₂SiO₇）等结晶峰强度逐渐增加，表明掺入CSNGS有助于AFt生成.（2）Ca（OH）₂ 结晶峰强度逐渐降低，这是由于一方面，Ca（OH）₂是水泥水化产物之一，掺入CSNGS后，水泥含量降低势必导致Ca（OH）₂生成量降低；另一方面，随着CSNGS掺量的增加，在Ca（OH）₂作用下，反应体系中Al的含量增加，Al与Ca²⁺和SO $_{4}^{2 -}$ 结合生成AFt，也降低了Ca（OH）₂含量.由图5还可见，XRD图谱中2θ为20°~38°处有1个“馒头峰”，这是非晶态凝胶的特征峰^［

12］，随着CSNGS掺量的增加，该峰的面积逐渐减小，表明反应产物中凝胶含量减少，这主要是水泥含量降低所致.

图5 CSNGS‑水泥复合胶凝材料净浆的XRD图谱

Fig.5 XRD patterns of CSNGS‑cement composite cementitious material slurry

4.2 傅里叶变换红外光谱分析

图6为CSNGS‑水泥复合胶凝材料净浆的FTIR光谱.由图6可见：（1）在455~800 cm^-1范围内的峰主要与Si（Al）—O平面外、平面内弯曲振动及Si—O—Al的伸缩振动有关^［

18］.（2）与水泥净浆试样相比，复合胶凝材料净浆试样在630 cm^-1附近出现1个新峰，在713 cm^-1处峰强增加，以上2个位置的峰分别对应四配位的AlO₄的弯曲振动模式和Si被四配位Al（IV）取代后Si—O—Al的弯曲振动模式，表明包含Al的水化硅铝酸钙（C‑A‑S‑H）凝胶骨架已经形成^{［参考文献 19

百度学术}19］.（3）876、1 430 cm^-1附近的峰分别为CO

_{3}^{2 -}

基团的面外弯曲振动模式和不对称伸缩振动模式^{［参考文献 18

百度学术}18］.随着CSNGS掺量的增加，以上2处峰的强度降低，这表明虽然复合胶凝材料在水化过程中存在一定的碳化现象，但是随着CSNGS对Ca（OH）₂的消耗，反应产物中碳酸盐含量降低.（4）位于970~980 cm^-1附近的峰与Si—O—Si（Al）不对称伸缩振动有关^{［参考文献 20

百度学术}20］.随着CSNGS掺量的增加，复合胶凝材料在该处峰的位置有向高波段移动的趋势，这是因为反应产物中有C‑A‑S‑H凝胶形成，导致凝胶体中的Al含量发生变化.（5）在1 110 cm^-1附近的峰是S—O键伸缩振动模式的特征峰，与水泥中石膏及反应生成的AFt有关.（6）在3 644 cm^-1处的峰与Ca（OH）₂有关^{［参考文献 21

百度学术}21］.随着CSNGS掺量的增加，该峰的强度逐渐降低，与XRD分析结果相一致.

图6 CSNGS‑水泥复合胶凝材料净浆的FTIR光谱

Fig.6 FTIR spectra of CSNGS‑cement composite cementitious material slurry

4.3 微观形貌和能谱分析

图7为CSNGS‑水泥复合凝胶材料净浆的SEM照片及能谱分析（EDS）结果.由图7可见：随着CSNGS掺量的增加，复合胶凝材料反应产物中凝胶含量逐渐减少，整体结构致密性降低；与未掺CSNGS的水泥净浆相比，复合胶凝材料净浆中AFt含量显著增加，与XRD分析结果一致.AFt可以对试件强度起到一定补强作用.这是因为：一方面，AFt对凝胶具有较好的连接作用，且随着AFt含量的增加，该连接作用逐渐增强；另一方面，存在于孔隙中的AFt可以对孔隙进行有效支撑和填充，降低材料基体的孔隙率.

图7 CSNGS‑水泥复合胶凝材料净浆SEM照片和EDS分析

Fig.7 SEM images and EDS analysis of CSNGS‑cement composite cementitious material slurry

由图7中的EDS结果可知：水泥净浆中凝胶的主要组成元素为Ca、Si和O，表明反应产物中的凝胶主要为水化硅酸钙（C‑S‑H）凝胶；随着CSNGS掺量的增加，反应产物中凝胶的主要组成元素为Ca、Si、Al和O，与未掺CSNGS的水泥净浆相比，复合胶凝材料净浆中凝胶的n（Ca）/n（Al+Si）、n（Ca）/n（Si）、n（Si）/n（Al）均有所降低，Al含量增加，这表明复合胶凝材料中的C‑A‑S‑H凝胶含量增加.综上所述，AFt对凝胶的连接作用及C‑A‑S‑H凝胶与C‑S‑H凝胶的相互填充作用，使得复合胶凝材料砂浆的抗折强度得以提升，且在大比例降低水泥含量的情况下，依然具备较高的抗压强度.

4.4 热重分析

图8为CSNGS‑水泥复合胶凝材料净浆在50~1 000 ℃的热重-微商热重分析（TG‑DTG）曲线.由图8可见：（1）在温度t为50~1 000 ℃，CSNGS掺量为0%、10.0%、30.0%、50.0%和75.0%的复合胶凝材料总失重率分别为23.0%、22.1%、20.7%、19.4%和15.6%.5组试样的总失重率随着CSNGS掺量的增加而降低，表明掺入CSNGS使复合胶凝材料水化产物含量下降.（2）在50~250 ℃，CSNGS掺量为0%、10.0%、30.0%、50.0%和75.0%的复合胶凝材料失重率分别为9.25%、9.30%、9.24%、8.72%和7.30%.5组试样的失重率随着CSNGS掺量的增加先增大后减小，这是因为，CSNGS掺量增加后复合胶凝材料中水泥水化反应所生成的AFt和C‑A‑S‑H凝胶含量增加^［

22］.（3）在250~600 ℃，复合胶凝材料的质量损失与结构水、SiO₄四面体和AlO₄四面体中羟基的蒸发有关^{［参考文献 13

百度学术}13］.其中，在250~400 ℃，各试样的TG曲线下降趋势随着温度的升高变得较为平缓；在400~500 ℃，试样存在明显的质量损失，与Ca（OH）₂分解有关，5组样品失重率分别为4.29%、3.87%、2.95%、1.79%和0.77%.5组试样的失重率随着CSNGS掺量的增加而降低，与水泥含量的减少及CSNGS火山灰反应有关，该结论与XRD及FTIR结果一致.（4）5组试样在710 ℃附近存在较为明显的质量损失，与碳酸盐的分解有关^{［参考文献 22

百度学术}22］.

图8 CSNGS‑水泥复合胶凝材料净浆的TG‑DTG曲线

Fig.8 TG‑DTG curves of CSNGS‑cement composite cementitious material slurry

5 结论

（1）煤制天然气残渣（CSNGS）-水泥复合胶凝材料净浆的流变曲线与水泥净浆流变曲线相似，均符合Bingham流体模型.掺入适量CSNGS有助于改善复合胶凝材料的流变性能.随着CSNGS掺量的增加，复合胶凝材料净浆的屈服应力和塑性黏度先减小后增大.0%~20.0% CSNGS掺量对复合胶凝材料净浆的流变性能具有正效应.

（2）掺入适量CSNGS有助于提升复合胶凝材料砂浆的抗折强度.当CSNGS掺量为20.0%时，复合胶凝材料砂浆的28 d抗折强度为8.9 MPa，较未掺CSNGS的水泥砂浆增加13.8%；当CSNGS掺量为0%~30.0%时，复合胶凝材料砂浆的28 d抗压强度可达未掺CSNGS水泥砂浆的88%以上.

（3）随着CSNGS掺量的增加，复合胶凝材料反应产物中的凝胶和Ca（OH）₂含量逐渐减少，凝胶中n（Ca）/n（Al+Si）、n（Ca）/n（Si）、n（Si）/n（Al）降低，钙矾石（AFt）含量显著增加，反应产物中有水化硅铝酸钙（C‑A‑S‑H）凝胶生成.AFt对凝胶的连接作用及水化硅酸钙（C‑S‑H）凝胶与C‑A‑S‑H凝胶的相互填充作用使复合胶凝材料强度得到一定保障.

参考文献

胡亚茹，杜永康，杨少锋，等. 煅烧凝灰岩对水泥水化产物和硬化体孔结构的影响［J］.建筑材料学报， 2024， 27（1）：67‑75. [百度学术]

HU Yaru， DU Yongkang， YANG Shaofeng， et al. Effect of calcined trass on the hydrates of cement and pore structure of hardened paste［J］. Journal of Building Materials， 2024， 27（1）：67‑75. （in Chinese） [百度学术]

刘心中，郇冬冬，丘琛辉，等. RSM优化焚烧底灰胶凝材料及安性评价［J］. 建筑材料学报， 2024， 27（2）：161‑166， 173. [百度学术]

LIU Xinzhong， HUAN Dongdong， QIU Chenhui， et al. RSM optimization of incineration bottom ash cementitious material and safety evaluation［J］. Journal of Building Materials， 2024， 27（2）：161‑166， 173. （in Chinese） [百度学术]

MOHAMMADI A， RAMEZANIANPOUR A M. Investigating the environmental and economic impacts of using supplementary cementitious materials （SCMs） using the life cycle approach［J］. Journal of Building Engineering， 2023， 79：107934. [百度学术]

WANG T， ISHIDA T， GU R， et al. Experimental investigation of pozzolanic reaction and curing temperature‑dependence of low‑calcium fly ash in cement system and Ca‑Si‑Al element distribution of fly ash‑blended cement paste［J］. Construction and Building Materials， 2021， 267：121012. [百度学术]

SORIANO L， PAYA J， MONZO J， et al. High strength mortars using ordinary Portland cement‑fly ash‑fluid catalytic cracking catalyst residue ternary system （OPC/FA/FCC）［J］. Construction and Building Materials， 2016， 106：228‑235. [百度学术]

汪保印，张洁，熊金伟，等. 废弃石粉对混凝土的性能影响及碳排放分析［J］. 建筑材料学报， 2023， 26（11）：1151‑1157， 1206. [百度学术]

WANG Baoyin， ZHANG Jie， XIONG Jinwei， et al. Influence of waste stone powder on properties and carbon emissions of concrete［J］. Journal of Building Materials， 2023， 26（11）：1151‑1157， 1206. （in Chinese） [百度学术]

韩笑，冯竟竟，孙传珍，等. 50 ℃养护下超细粉煤灰-水泥复合胶凝材料的性能研究［J］. 建筑材料学报， 2021， 24（3）：473‑482. [百度学术]

HAN Xiao， FENG Jinging， SUN Chuanzhen， et al. Research on properties of ultrafine fly ash and cement cementitious materials under curing at 50 ℃［J］. Journal of Building Materials， 2021， 24（3）：473‑482. （in Chinese） [百度学术]

HE X Y， MA M Y， SU Y， et al. The effect of ultrahigh volume ultrafine blast furnace slag on the properties of cement pastes［J］. Construction and Building Materials， 2018， 189：438‑447. [百度学术]

CARVALHO V R， COSTA L C B， ELÓI F P D F， et al. Performance of low‑energy steel slag powders as supplementary cementitious materials［J］. Construction and Building Materials， 2023， 392：131888. [百度学术]

程海丽，杨飞华，马保国，等. 高铝煤矸石复合活化及其火山灰效应分析［J］. 建筑材料学报， 2016， 19（2）：248‑254. [百度学术]

CHENG Haili， YANG Feihua， MA Baoguo， et al. Composite activation of high alumina coal gangue and analysis on its pozzolanic effect［J］. Journal of Building Materials， 2016， 19（2）：248‑254. （in Chinese） [百度学术]

ALHARTHI Y M， ELAMARY A S， ABO‑EL‑WAFA W. Performance of plain concrete and cement blocks with cement partially replaced by cement kiln dust［J］. Materials， 2021， 14：1‑15. [百度学术]

SHA D， PAN B F， SUN Y R. A novel raw material for geopolymers：Coal‑based synthetic natural gas slag［J］. Journal of Cleaner Production， 2020， 262：121238. [百度学术]

SHA D， PAN B F， SUN Y R. Investigation on mechanical properties and microstructure of coal‑based synthetic natural gas slag （CSNGS） geopolymer［J］. Construction and Building Materials， 2020， 259：119793. [百度学术]

SHA D， WANG F， WANG B M， et al. Microstructural and mechanical properties of a high‑strength geopolymer based on coal‑based synthetic natural gas slag cured at ambient temperature［J］. Journal of Cleaner Production， 2023， 430：139657. [百度学术]

ROUSSEL N， STEFANI C， LEROY R. From mini‑cone test from mini‑cone test to Abrams cone test：Measurement of cement‑based materials yield stress using slump tests［J］. Cement and Concrete Research， 2005， 35（5）：817‑822. [百度学术]

WALLEVIK J E. Rheological properties of cement paste：Thixotropic behavior and structural breakdown［J］. Cement and Concrete Research， 2009， 39（1）：14‑29. [百度学术]

沙东，潘宝峰，李亚超，等. 碱激发煤制气残渣地质聚合物的制备及性能［J］. 中国公路学报， 2021，34（10）：234‑244. [百度学术]

SHA Dong， PAN Baofeng， LI Yachao， et al. Study on preparation and performance of alkali‑activated coal‑based synthetic natural gas slag geopolymer［J］. China Journal of Highway and Transport， 2021，34（10）：234‑244. （in Chinese） [百度学术]

XIANG J C， QIU J， P ZHAO Y Q， et al. Rheology， mechanical properties， and hydration of synergistically activated coal gasification slag with three typical solid wastes［J］. Cement and Concrete Composites， 2024， 147：105418. [百度学术]

ZHOU W， YAN C J， DUAN P， et al. A comparative study of high‑ and low‑Al₂O₃ fly ash based‑geopolymers：The role of mix proportion factors and curing temperature［J］. Materials and Design， 2016， 95：63‑74. [百度学术]

ISHWARYA G， SINGH B， DESHWAL S， et al. Effect of sodium carbonate/sodium silicate activator on the rheology， geopolymerization and strength of fly ash/slag geopolymer pastes［J］. Cement and Concrete Composites， 2019， 97：226‑238. [百度学术]

ZHANG W， HAO X S， WEI C， et al. Synergistic enhancement of converter steelmaking slag， blast furnace slag， Bayer red mud in cementitious materials：Strength， phase composition， and microstructure［J］. Journal of Building Engineering， 2022， 60：105177. [百度学术]

SOIN A V， CATALAN L J J， KINRADE S D. A combined QXRD/TG method to quantify the phase composition of hydrated Portland cements［J］. Cement and Concrete Research， 2013， 48：17‑24. [百度学术]

首页

期刊介绍

编委会

征稿启事

期刊订阅

相关下载

学术道德

联系我们