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CO2流通法养护透水混凝土的性能与作用机理  PDF

  • 周文嘉 1
  • 朱亮亮 1
  • 刘立熙 2
  • 陈曦 3
1. 西北大学 化工学院,陕西 西安 710127; 2. 西安建筑科技大学 交叉创新研究院,陕西 西安 710055; 3. 岭南大学 跨学科学院,香港 999077

中图分类号: TU525

最近更新:2025-02-26

DOI:10.3969/j.issn.1007-9629.2025.02.005

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摘要

为了更好地利用透水混凝土的多孔特性,提出并设计了一种新型的流通法养护装置,旨在探索更适合透水混凝土的CO2养护方法.通过试验探讨了养护时间这一关键参数,并且在固碳率、抗压强度和微观结构等方面与传统的静态养护方法(包括加压和常压养护)进行了对比.结果表明:流通法能够通过气流带走透水混凝土内部多余的水分,从而实现水分的均匀分布,同时还能减少预处理步骤并促进混凝土的碳酸化;流通法有效消除了试件内外的碳化不均匀,显著提升了混凝土的抗压强度.

自从工业革命以来,全球变暖、极端天气以及动植物灭绝等生态环境问题接踵而至,大气中CO2含量的激增则被认为是罪魁祸首之一. CO2养护水泥基材料技术可以大量封存CO2,已经受到了广泛的关注. 据报道,世界水泥材料的产量已达44亿 t/a且逐年增

1‑2. 理论上,硅酸盐水泥的CO2吸收量可达到其质量的一半,因此水泥基产品有望成为世界上最大的CO2储存介质之3. 同时,大量研究表明,水泥基产品仅需 2~24 h的CO2养护就能显著提高其早期强度和耐久性. 并且,开展混凝土制品的CO2养护具有较高的经济效益和明显的实用价4‑7.

透水混凝土含有大量孔径为2~8 mm且相互连接的宏观孔隙,这些孔隙能促进内部的同步碳化,因而透水混凝土被认为是理想的碳化养护原材

8‑10. 目前,广泛采用的CO2养护透水混凝土的方法一般为静态养护方法.但投资成本高、适用性差以及碳化效率差等问题分别出现在加压养护与常压养护方法111‑12. 同时,由于CO2的渗透和反应由外而内的进行,会导致明显的不均匀碳化现象,表面的碳化程度通常是中心的2倍左810. 针对这一问题,本研究尝试采用一种创新的养护方法,即使用流通的CO2气体直接穿过试件. 动态气流可以促进CO2的均匀分布,从而实现混凝土整体高效充分碳化.

本研究提出了一种常压的流通式透水混凝土养护方法(流通法). 通过自行设计的养护装置实现养护,并与多种养护条件下的常压法、加压法进行了试验比较,研究了流通法对透水混凝土固碳率、抗压强度和微观结构的影响. 同时,还通过测定混凝土内部和表面的自由水含量分析了流通CO2养护的作用. 本研究为提升透水混凝土产品的养护效果提供了新的方向,同时对混凝土行业碳减排以及碳中和目标的实现具有积极的推动作用.

1 试验

1.1 原材料

制备透水混凝土的原材料有P·O 42.5普通硅酸盐水泥、天然碎石骨料和自来水. 水泥的化学组成(质量分数,文中涉及的组成、水胶比除特别说明外均为质量分数或质量比)如表1所示. 骨料通过将大块碎石用颚式破碎机粉碎,然后进行筛选、清洗和干燥后获得. 骨料的尺寸为7.0~9.5 mm,堆积密度为1.573 g/cm3,表观密度为2.469 g/cm3,空隙率为43%,压碎值为15.9%. 此外,为了增加拌和浆体的流动性并减少水的用

13,添加了减水率为30%的聚羧酸高效减水剂.

表1  水泥的化学组成
Table 1  Chemical composition(by mass) of cement ( Unit: % )
CaOSiO2Al2O3Fe2O3MgOSO3K2ONa2OP2O5Other
61.810 19.960 6.220 3.645 3.250 3.150 1.120 0.320 0.090 0.435

1.2 试验方法

1.2.1 试件制备

所有的透水混凝土试件遵循同样的配合比和制备方法. 水胶比为0.28,骨胶比为6. 制备过程如下:首先,将骨料和一半的水搅拌混合30 s,以确保骨料充分润湿;随后,加入一半的水泥和所有减水剂,搅拌3 min;接着,将剩余的水和水泥加入混合物中,再搅拌3 min;最后,将混合浆料倒入100 mm×100 mm×100 mm的方形塑料模具中,并在模具上覆盖1层塑料薄膜,以防止水分的过度蒸发. 试件在(25±2) ℃条件下静置8 h后脱模.

1.2.2 试件预处理

脱模后的试件分为静态养护组(ambient pressure)和流通养护组(flow). 为了探究流通法养护的性能表现情况,选取静态养护中0.3 MPa下的加压养护试件作为对照组(pressure).混凝土碳化养护相关的试验表明,在碳化养护前需要先控制水泥基质中的水分以确保最佳的养护效果,而预处理是目前最常用的方法之

114‑15. 本文静态加压养护采取的预处理方式为:在(25±2) ℃、相对湿度(60±5)%的条件下干燥16 h,以达到30%~40%的失水16‑17. 同时,试验中发现,流通法碳化过程中移除水分的效率远高于预处理,因此不对流通法进行额外的预处理.

1.2.3 养护方法

为了更清晰地阐述养护步骤,结合2种养护方式的装置原理图及实物图进行说明,如图1所示. 流通法的养护装置见图1(a),通过泵来实现气体的持续流通. 流通气体为20%(体积分数)的CO2. 前期的研究发现,低浓度的CO2养护能够带来更高的长期性能收益并更具经济价

18‑19. 在所设计的流通法养护装置中,将反应箱内部填充满试件,使更多的气流能够从透水混凝土的内部连通孔隙中流过,从而促进扩散和碳化. 本次试验中容器内部的容积为6.5 L,可装入3个100 mm×100 mm×100 mm的透水混凝土试件. 具体的操作为:将脱模后的试件直接放入碳化反应箱中,装置密封后通入配置好的20% CO2,吹扫3 min将空气排出后关闭进气阀门,并打开气体循环泵,以便气流持续均匀地流过试件中心,气体流速为10 L/min. 同时,通过冷凝器等干燥系统实时排出气流带出的水分,以维持CO2反应处于合适的环境湿度. 流通气体养护期间借助体积分数表记录容器内CO2气体每分钟的体积分数,并通过温湿度检测计监测装置内的温、湿度,以及使用压力表监测容器内的压力以维持(1.0±0.2)×105 Pa的压力. 由于养护期间CO2会被试块吸收进而导致CO2浓度的降低,因此每隔一段时间进行换气. 经过初步尝试,排气-重新补气的周期确定为30 min.

图1  2种养护方式的装置原理图及实物图

Fig.1  Schematic and actual images of devices for two curing methods

静态养护装置如图1(b)所示. 将试件放入碳化反应釜中,并持续通入20%的CO2. 其中,常压组的气压保持在0~0.1 MPa,加压组的压力维持在0.3 MPa. 具体操作方法与之前的论

20中一致. 将进行碳化养护后的试件直接用于后续的测试.

1.3 表征测试方法

透水混凝土的抗压强度依据GB/T 50081—2019《混凝土物理力学性能试验方法标准》,采用YAW—1000D型自动恒应力试验机进行测试.

透水混凝土整体和不同深度的固碳率分别通过2种方法确定. 整体的固碳率(MCO2)通过质量增加法获得:

MCO2=ma-mb+mwmc×100% (1)

式中:mb为CO2养护前的试件质量,g;ma为养护后的试件质量,g;mw为反应过程中试件排出的自由水量,g;mc为每个试件中水泥的质量,g.

混凝土不同深度处的固碳率则通过热重分析法(TG)确定. 对进行抗压强度测试后的试件直接取样. 从试件的表面(0~5 mm)和中心(40~45 mm处)分别取下5~10 g水泥碎块,球磨干燥后使用METTLER TOLEDO TGA/DSC3+型热重分析仪进行测试. 对于每组样品,取5~10 mg干燥粉末,在N2保护下从常温加热至1 000 ℃,升温速率为10 ℃/min. 同时每次测试还可获得差示扫描量热法(DSC)的数据.

此外,在CO2养护后,另取每组中的试件,从中间切成两半,在截面处喷洒 1%酚酞乙醇溶液,12 h后观察测量其碳化深度和程度.

在热重分析过程中取得的水泥碎块样品也用于测定不同深度处的自由水含量(Cw).将样品在105 ℃的真空烘箱中烘干直至恒重,期间的质量损失即为样品的剩余自由水质量(m1). 样品(质量为mp)的Cw根据式(2)计算获得.

Cw=m1mp×100% (2)

另取3组试件中心(40~45 mm)处的水泥碎块样品,在无水乙醇中浸泡7 d,以防止其进一步水化. 然后,将样品干燥(真空干燥,60 ℃,12 h)后采用JEOL JSM-6380LV型扫描电子显微镜(SEM)观察其微观结构.

2 结果与分析

2.1 养护时间

图2为流通法养护装置内CO2体积分数随碳化时间的变化.浓度检测计记录体积分数的时间间隔为10 s,只选取每一个循环周期的初始(换气后)和结束(排气之前)的数据并绘制成图像. 由图2可见:随着透水混凝土碳化的持续进行,由于CO2的消耗,每个周期内CO2的体积分数均出现下降,而下降的幅度逐渐减小,表明反应的程度逐渐缓和;在前期的8次循环中,结束时CO2体积分数的最低值由起初的1%左右缓慢的提升至9%,说明碳化快速的进行但正逐渐减慢;在碳化时长达到4.0 h后,CO2的最低体积分数迅速提升,并在之后的2.0 h内维持在14%左右,碳化仍在持续. 6.0 h后CO2的最低体积分数则是不规律的缓慢提升,最终在碳化时长8.5 h之后趋于平缓,每周期的下降维持在1%左右,表明碳化已经十分缓慢. 对体积分数曲线进行拟合后,较平稳的直线同样出现在9.0 h之后. 可以认为所采用的流通法养护在10.0 h的养护后便可以十分充分.

图2  流通法养护装置内CO2体积分数随碳化时间的变化

Fig.2  Variation of CO2 volume fraction inside flow curing device with carbonation time

图3为不同碳化时间下的静态加压养护固碳率.由图3可见:加压养护试件的固碳率随着养护时间的增加而提升,且增幅逐渐下降;试件的固碳率从养护时长2.0 h的5.7%提升到了12.0 h的10.3%. 值得注意的是,养护时长为8.0 h时的固碳率便达到了12.0 h时的98%. 依据CO2养护混凝土动力学的研究结论,可以认为此时碳化反应已经接近停

21‑22.因此,8.0 h为合适的加压碳化时间.

图3  不同碳化时间下的静态加压养护固碳率

Fig.3  CO2 uptake of ambient pressure curing at different carbonation times

综上,加压养护组需要16.0 h的预处理以及8.0 h的碳酸化反应,以达到较理想的养护效果. 而流通法养护仅需10.0 h的碳酸化反应时长,这有助于提高效率和节省能源消耗. 常压养护的方案与流通法相同,无预处理且碳化时长为10.0 h. 与其他不同原理的流动养护试验及静态CO2养护方案相比,本研究中的流通养护都具有更高的时间效

1018‑19.

2.2 固碳与抗压强度性能

图4为3组试件表面及中心的固碳率与整体抗压强度.由图4可见:

图4  3组试件表面及中心的固碳率与整体抗压强度

Fig.4  CO2 uptake at surface and center of three groups of specimens and overall compressive strength

(1)流通法养护试件表面(0~5 mm)与中心(40~45 mm)2处的固碳率均为最高(约14%),尤其是内部固碳率明显高于其他2组,不仅明显高于常压养护(约2%),而且高于以性能出色著称的加压养护(约8%).

(2)流通法试件在表面与中心2处的固碳率几乎一致. 而静态常压和加压养护试件在表面与中心2处的固碳率有明显的差距. 严重的碳化不均匀性对试件的强度造成了负面影响. 流通法试件的抗压强度同样最高,为14.7 MPa. 有研究表明,碳化养护过程可以快速提高水泥基材料的早期强度,其原因在于:一方面,早期碳化反应中迅速生成的CaCO3具有较高的强度,为主要的强度来源;另一方面,CaCO3等产物能有效地填补水泥石中的毛细孔,提高了水泥基材料的密实

2023. 因此,更高的固碳率会生成更多的碳化产物,使试件获得更高的抗压强度.

总体而言,流通法养护在提高透水混凝土的固碳率和强度方面展现出了显著的优势,这可归因于其在减少内外部碳化不均匀性方面的独特优势.

图5为CO2养护后3组试件的截面碳酸化情况.由图5可见:静态养护的常压与加压组试件的截面上可以观察到明显的深色区域(白色虚线框所包围的部分),这代表该区域内水泥浆层的碳化程度较

20,即固碳率较低. 碳化程度低的部位主要集中在试件的中心,而外侧的颜色更浅,碳化程度更高,展现了常压与加压养护造成的不均匀碳化现象. 同时,常压养护试件中心深色区域的面积要明显大于加压养护且颜色更深,这也与图4固碳率所显示的结论相同.流通法试件的中心则几乎没有变色,说明整个截面的碳化程度都很高,再一次表明了流通法在解决试件内外碳化不均匀性和提升整体的固碳性能上的优异表现.

图5  CO2养护后3组试件的截面碳化情况

Fig.5  Crosssectional carbonation images of three groups of specimens after CO2 curing

2.3 TGDSC分析

图6为3组试件中心(40 mm处)处的TGDSC曲线.由图6可见:

图6  3组试件中心处的TGDSC曲线

Fig.6  TGDSC curves of center of three groups of specimens

(1)105 ℃以下的质量损失可归因于游离水的蒸发,105~420 ℃为化学结合水的损失,包括水化硅酸钙(CSH)、水化铝酸盐(钙矾石(AFt)等)和水化铝酸铁的脱

24. 420~550 ℃的质量损失对应于Ca(OH)2的脱水. 550 ℃后的质量损失则归因于碳化产物(主要是CaCO3)的分24.

(2)AFt的吸热峰约在120 ℃左右出现,静态养护法AFt的生成数量更多,表明其水化程度更

25‑26.值得注意的是,在420~550 ℃阶段Ca(OH)2的含量明显减少,在550 ℃之后CaCO3的含量增加.可能的原因是在水泥基材料的碳化反应中,CO2与Ca(OH)2或直接与水泥中的活性物质如硅酸二钙(C2S)及硅酸三钙(C3S)反应生成CaCO3,这些都会抑制水化作27‑29. 同时,碳化反应的活化能明显低于水化反应,因此混凝土更高程度的碳化代表着更低的水27.从750 ℃左右CaCO3的吸热峰也可以明显看出3种养护方式碳化程度的差异,其中流通法生成了更多的CaCO3,其次是加压养护,最后是常压养护.

2.4 含水率变化

先前的研究表明,试件中的自由水含量会直接影响CO2养护的效

130. 为了阐明透水混凝土试件产生碳化不均匀性的原因以及流通法的作用,对3组试件的表面及中心处的自由水含量进行了研究,结果如图7所示. 由图7可见:流通组与常压组试件在养护前,即静置脱模结束后表面及内部的含水率均达到了18%以上,其中中心处的含水率较表面高出约1.7%;在养护结束后,流通组试件中心与表面的含水率同步下降,且始终保持约1个百分点的差距;在常压养护结束后,试件表面的含水率显著下降至8.6%,中心的含水率却仍高达16.3%,这是由于静态养护过程中自由水的蒸发也是由外向内的进行.流通法显著减少了内、外部水分分布的不均匀性. 由于碳化反应主要在水泥浆体的微观孔隙中进行,过多的游离水严重阻碍了CO2气体的扩散,具体而言,CO2 在充满孔隙水的饱和毛细孔中的渗透速度是不饱和毛细孔的万分之31. 因此过高的含水率阻碍了碳化反应,是导致试件内外部碳化不均匀的关键因素之一. 此外,加压组试件在碳化养护前表面与内部的含水率已经表现出1倍左右的差距,含水率的不均匀性导致了碳化的不均匀性.

图7  3组试件养护前后试件表面及中心的含水率变化情况

Fig.7  Changes in water content at surface and center of three groups of specimens before and after curing

值得注意的是,流通法在移除试件中心水分的效率方面成效显著.在碳化前后,试件内部含水率下降了约10%,甚至超过了加压组试件16.0 h预处理的效果.这展现了流通法在提升养护效率方面的优势.

2.5 微观结构

图8为3组试件养护后中心处的SEM照片. 由图8可见:流动法养护试件中大面积的CaCO3已连接成片,并在其中心形成致密的结构,表明碳化程度很高;加压养护组试件中心的碳化程度下降,出现CaCO3的颗粒状晶体,层状CSH凝胶和针状AFt分散在其周

32,这是水化与碳化共同作用的结果;在常压养护组试件中,可以发现大量的AFt和CSH凝胶,表明该区域的水化作用占主导地位而碳化作用比较微32‑33. SEM的结果与前文吻合较好,证明了流通法养护试件中心的碳化程度较高.

图8  3组试件养护后中心处的SEM照片

Fig. 8  SEM images of center of three groups of specimens after curing

3 结论

(1)流通法养护透水混凝土,通过使CO2流经混凝土的内部,提高了中心区域的碳化程度,消除了内外的碳化不均匀,从而显著提升了混凝土的抗压强度和固碳率,并能够有效地降低碳化养护所需的时间.

(2)透水混凝土试件的含水量是影响CO2养护效率和试件内外碳化不均匀现象的重要因素.流通法养护在调控试件中水分分布方面展现出独特的优势. CO2气流有效地带走了内部多余的水分,同时确保了水分的均匀分布.不仅促进了更加均匀的碳化,还提高了养护过程的效率.

(3)流通法养护节省了静态养护方法中的预处理步骤,能源消耗和时间成本均得到显著降低.

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