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硫化杜仲胶改性沥青的微观结构及热解过程分析  PDF

  • 崔世超
  • 郭乃胜
  • 张军
  • 褚召阳
大连海事大学 交通运输工程学院,辽宁 大连 116026

中图分类号: U414

最近更新:2024-08-30

DOI:10.3969/j.issn.1007-9629.2024.08.007

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摘要

以天然植物基杜仲胶(EUG)为原料,制备了硫化杜仲胶改性沥青(VEUGMA),并对其微观结构和热解过程进行了研究.结果表明:与基质沥青相比,VEUGMA具有更小的针入度、更高的软化点、更大的延度和黏度,以及较好的高温抗变形和低温抗裂能力;与基质沥青相比,VEUGMA蜂型结构数量更多且尺寸更小,均方根粗糙度更小,黏附力更大,热解温度更高,以及CO2和CO释放量更小;在基质沥青中加入6%EUG和3.5%硫磺(以EUG质量计)取得的改性效果最佳.

杜仲胶(EUG)是中国独有的一种天然植物基经济作物,具有橡塑二重性,但由于其具有规整的柔性链结构,导致室温下易结晶,严重阻碍了推广应

1‑4.通过合理的技术手段破坏EUG的结晶能力,即可为其成为沥青改性剂提供可能.

Li

5‑6率先开展了EUG改性沥青的研究工作,尝试了硫化改性、接枝改性、密炼改性和复合改性等多种工艺,发现对EUG进行硫化改性可以显著提高硫化杜仲胶改性沥青(VEUGMA)的高低温性能,且VEUGMA存在最佳交联区间.EUG接枝改性后可部分取代苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS),当EUG掺量为1.5%时,其与SBS复合改性效果最7.将EUG与橡胶粉进行密炼改性,可以显著提高沥青的弹性、黏度、定伸应力、软化点、抗车辙能力和储存稳定8‑9.近年来,不少学者对EUG改性沥青进行了研究.Li10‑12制备了硫化杜仲胶(VEUG),将其与沥青共混,发现VEUGMA以物理改性为主,仅有少量化学反应,且VEUGMA具有较好的热稳定性和抗老化能力.目前关于VEUGMA的研究均是先制备VEUG,再将其与沥青共混,这种方法不利于EUG在沥青中形成交联网络,也没有考虑硫化助剂对硫化效果的影响.

本文提出了一种新工艺,以天然植物基EUG为原料,制备了VEUGMA,并对其微观结构和热解过程进行研究,以期揭示VEUGMA的微观结构特性.

1 试验

1.1 原材料

90#沥青(MA);天然植物基EUG,将其制成约2 500 μm(60 目)大小的颗粒.硫化助剂包括:硫化剂硫磺(S);硫化活化剂硬脂酸(SA)和ZnO;硫化促进剂N环己基2苯并噻唑次磺酰胺(CBS);硫化防老剂N异丙基N'苯基对苯二胺(IPPD).

1.2 VEUGMA的制备

首先,将基质沥青加热至145 ℃,加入EUG搅拌30 min,置于145 ℃的烘箱中溶胀发育1 h;其次,在160 ℃、4 000 r/min下高速剪切45 min,置于烘箱中静置消除气泡;最后,按表1的硫化配

(以EUG的质量计)加入硫化助剂,剪切15 min后置于145 ℃烘箱中发育2 h,即制得VEUGMA.

表1  硫化配方
Table 1  Vulcanization formula(by mass) ( Unit: % )
SAZnOCBSIPPDS
2 5 2 2 x

由大量试验发现,硫化EUG中最佳硫磺用量wS(以EUG的质量计)与VEUGMA中EUG用量wEUG(以沥青的质量计)存在如图1所示的关系,因此本文选取不同掺量EUG在最佳硫磺用量下的VEUGMA为研究对象.根据wS/wEUG将VEUGMA命名为2.5/8.0VEUGMA、3.0/6.0VEUGMA、3.5/6.0VEUGMA和4.0/4.0VEUGMA.

图1  杜仲胶用量与最佳硫磺用量关系图

Fig.1  Relationship between EUG dosage and optimal sulfur dosage

1.3 试验设计

根据JTG E20 — 2011《公路沥青及沥青混合料实验规程》测试了沥青的三大指标(25 ℃针入度、软化点和15 ℃延度)和布氏旋转黏度(135 ℃,下文简称黏度).原子力显微镜(AFM)测试用布鲁克厚子力显微镜的QNM模式进行,扫描频率1 Hz,扫描范围5 μm×5 μm.热重(TG)傅里叶红外(FTIR)测试温度范围为40~700 ℃,升温速率为10 ℃/min,光谱的分辨率为4 cm-1,波数范围为4 000~600 cm-1.

2 结果与分析

2.1 基础物理性能分析

基质沥青和VEUGMA的基础物理性能指标见图2.由图2可见,与基质沥青相比,VEUGMA的针入度更小,软化点温度更高,延度和黏度更大.说明VEUGMA具有更好的高温抗变形和低温抗裂能力,这主要是因为通过剪切可以使EUG均匀分散在沥青相中,当加入硫化助剂后,分散在沥青相中的EUG颗粒在硫化促进剂、硫化活化剂的作用下迅速与硫磺发生交联反应,使分散在沥青相中的EUG颗粒交联,破坏了EUG的结晶能力,形成了密实的交联网络.当沥青受外力作用发生变形时,交联网络可以承担大部分应力,使沥青的抗变形能力得到大幅度提升.由图2还可见,不同VEUGMA的针入度、软化点和延度相差较小,但黏度随着EUG掺量的增加显著增大.这是因为硫化交联反应只能交联部分EUG,并不能使全部EUG发生交联,而EUG在高温下分子链中的C=C断裂,使其失去结晶能力;而未参与硫化交联反应的EUG表现出橡胶特性,从而使VEUGMA的黏度随着EUG掺量的增加而增大.

图2  基质沥青和VEUGMA的基础物理性能指标

Fig.2  Basic physical performance indicators of MA and VEUGMA

2.2 AFM结果分析

2.2.1 微观形貌分析

基质沥青和VEUGMA的AFM形貌图见图3.由图3可见:基质沥青和VEUGMA中均出现了黑白相间的蜂型结构;与基质沥青相比,VEUGMA的蜂型结构尺寸相对较更小,数量更多,分散更均匀.已有研

13表明,蜂型结构的形成主要是以沥青质为核心的蜡结晶现象,其中明亮部分为坚硬的沥青质,而暗色部分为较软的沥青质.基质沥青经EUG硫化改性后,沥青质的含量降低,改善了沥青质的团聚现象,并阻止其形成更大的晶核,从而使蜂型结构的尺寸有所减小.同时,EUG可以吸收沥青中的轻质组分和蜡分,使得用来结晶形成蜂型结构的蜡分较少,同时EUG中大长链分子和交联网络使沥青质难以发生大规模团聚,从而使沥青质被均匀分散在沥青中,难以形成形状规则和体积较大的蜂型结构.根据现代胶体理论,胶体分散越均匀,其宏观性能越优异,验证了前述VEUGMA具有优异基础物理性能的结论.

图3  基质沥青和VEUGMA的AFM形貌图

Fig.3  AFM morphologies of MA and VEUGMA

2.2.2 微观形貌定量分析

沥青表面存在细微起伏和峰谷交错的情况,采用均方根粗糙度Rq来表征改性沥青的粗糙程度.Rq值越大,改性沥青相态差异性越大,相分离现象越显著,结构稳定性越差,弹性性能越

14.

基质沥青和VEUGMA的均方根粗糙度见图4.由图4可见:基质沥青的Rq值最大,这是因为其沥青质可以不受阻挡地发生团聚,形成尺寸较大的蜂型结构,导致其Rq值较大;与基质沥青相比,VEUGMA的Rq值较小,说明其相态较稳定,不易发生相分离,具有良好的弹性性能,可以有效抵抗外力,从而提升沥青的抗变形能力.主要原因为:一方面,由于交联网络的存在,VEUGMA阻止沥青质的大规模团聚,从而使沥青结构内部分散更均匀;另一方面,未参与硫化交联的EUG颗粒吸收沥青中的轻质组分,使EUG颗粒溶胀,沥青的表面更加均匀稳定.综合比较发现,3.5/6.0VEUGMA的Rq值最小,说明其抗变形能力最强,这与基础物理性能分析结果一致.

图4  基质沥青和VEUGMA的均方根粗糙度

Fig.4  Rq of MA and VEUGMA

2.2.3 微观力学特性分析

基质沥青和VEUGMA的AFM黏附力(下文简称黏附力)统计结果见图5.由图5可见:沥青的黏附力呈正态分布,且存在唯一峰值,说明EUG分布较均匀,具有稳定的相态结构;基质沥青的黏附力分布带较窄,主要在1.5~2.3 nN左右,VEUGMA的分布带宽度较基质沥青略宽;VEUGMA的黏附力均大于基质沥青,说明EUG和硫磺增加了沥青的黏附能力.

图5  基质沥青和VEUGMA的AFM黏附力统计结果

Fig.5  Statistical results of AFM adhesive force between MA and VEUGMA

2.2.4 宏观黏度与微观黏附力相关性分析

对沥青的黏度与黏附力进行相关性分析,结果见图6.由图6可见:微观黏附力与宏观黏度的相关系数R2为0.74;随着微观黏附力的增大,宏观黏度也呈现增大的趋势.综上,VEUGMA具有良好的微观结构特性,且可以反映出其具有良好的宏观性能.

图6  黏度与黏附力相关性

Fig.6  Correlation between viscosity and adhesive force

2.3 VEUGMA的热解过程分析

基质沥青和VEUGMA的TGDTG曲线见图7.由图7可见:沥青的热解过程包括质量失重平稳阶段和迅速失重阶段;60 ℃左右出现的失重峰是由于水分的蒸发和油分的分解引起的,且此温度下基质沥青的失重更明显;沥青在250 ℃左右开始分解,并出现了2个较大的失重阶段——250~450、450~550 ℃,此时沥青开始分解形成热分解产物,在250~450 ℃的失重可能是由于饱和分和芳香分的挥发引起,在450~550 ℃的失重是由沥青质的分解引起的,由于沥青质含有苯环结构,而苯环结构稳定性良好,所以分解温度较

15;当温度达到600 ℃以上时,曲线趋于平稳,这是因为沥青质的进一步分解和残基的碳化;基质沥青在250~450、450~550 ℃处的失重速率均较VEUGMA快,说明VEUGMA具有更好的热稳定性,这是由于交联网络的存在,当温度升高时交联网络的裂解重组会消耗部分能量,使VEUGMA热解所需的能量变小,提升了其热稳定性.

图7  基质沥青和VEUGMA的TGDTG曲线

Fig.7  TGDTG curves of MA and VEUGMA

根据TGDTG曲线,可以得到沥青初始分解、失重5%、失重10%、失重50%和终止分解5个特征点对应的温度TInitialT5%T10%T50%TTerminate,结果见表2.由表2可见,在相同失重水平下,VEUGMA的特征失重温度比基质沥青更高.可见VEUGMA具有更好的热稳定性,这与交联网络的存在有直接关系.

表2  沥青的特征失重温度
Table 2  Characteristic weightlessness temperature of asphalts
Asphalt typeTInitial/℃T5%/℃T10%/℃T50%/℃TTerminate/℃
MA 268.85 275.35 330.85 459.85 610.35
2.5/8.0VEUGMA 295.24 309.74 342.74 462.74 621.24
3.0/6.0VEUGMA 287.22 298.22 333.22 463.22 622.72
3.5/6.0VEUGMA 296.98 309.98 338.98 463.68 623.98
4.0/4.0VEUGMA 299.38 313.38 345.88 457.38 632.88

不同特征失重温度下基质沥青和VEUGMA的红外谱图见图8.由图8可见:沥青的热解产物主要有H2O、CO2、CO、NO、NO2、CH4和SO2;3 640~3 711 cm-1处的吸收峰是由O—H的伸缩振动引起的,来源于沥青中H2O的热解;2 850 cm-1处的吸收峰主要是由于CH3、=CH2和C—H伸缩振动引起的,与CH4的形成有关;2 300、650 cm-1处的强吸收峰是由于—COOH、C=H的伸缩振动引起,与CO2的形成有

16,主要由沥青中的饱和分和芳香分的热解产生;2 100 cm-1处的吸收峰是由C—O—C、C=C断裂导致的,与CO的形成有关;1 800、1 400 cm-1处的极弱吸收峰分别与NO2、NO和SO2的形成有关;在整个热解过程中,CO2和CO释放量最多,其次是CH4,NO2、NO、SO2和H2O释放量极少.根据上述不同气体对应的波数位置还可发现:在TInitialT5%时几乎没有气体排放,为H2O的热解;在T10%时,沥青开始排放气体,SO2和CO2排放量较多;在T50%时,各气体排放量均达到最大值,对CO2和CO波数位置放大(见图8(f))可以发现,除4.0/4.0VEUGMA的CO2排放量比基质沥青略高外,其余几种VEUGMA的CO2和CO排放量远远小于基质沥青,证实了前述交联网络的存在可以分担沥青在热解时的能量,使沥青抗热解能力更强;在TTerminate时,仍有微量CO2的释放,其余气体未见释放,沥青热解过程结束.

  

  

图8 特征失重温度下基质沥青和VEUGMA红外图谱

Fig.8 FTIR spectra of MA and VEUGMA under characteristic weight loss temperature

3 结论

(1)与基质沥青相比,硫化杜仲胶改性沥青(VEUGMA)具有更小的针入度、更大的软化点、更大的延度和黏度,以及更好的高温抗变形和低温抗裂能力.综合分析,在基质沥青中加入6%天然植物基杜仲胶(EUG)和3.5%硫磺(以EUG质量计)取得的改性效果最佳.

(2)基质沥青和VEUGMA均出现了典型的蜂型结构,VEUGMA的蜂型结构尺寸较基质沥青的小,数量较基质沥青的多,添加EUG和硫磺降低了基质沥青微观均方根粗糙度,增大了微观黏附力,使沥青具有稳定相态结构的同时,提升了其微观力学性能.

(3)沥青在初始分解和失重5%两个特征点对应的温度TInitialT5%下的热解主要是H2O的分解;在失重10%特征点对应的温度T10%下开始热解释放气体;在失重50%特征点对应的温度T50%下,气体释放量变大;在终止分解特征点对应的温度TTerminate下沥青热解完成.VEUGMA具有更高的热解温度,沥青的热解产物主要有H2O、CO2、CO、NO、NO2、CH4和SO2,其中CO2和CO释放量最大,其次是CH4,其余气体排放量可以忽略不计,除4.0/4.0VEUGMA外,其他VEUGMA的CO2和CO释放量均小于基质沥青.

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